2507 ສະແຕນເລດທໍ່ coil ອົງປະກອບທາງເຄມີ, ການສຶກສາການຈໍາລອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນທຽບເທົ່າຂອງ Transducer Magnetostrictive Giant Earth ທີ່ຫາຍາກ

ຂໍ​ຂອບ​ໃຈ​ທ່ານ​ສໍາ​ລັບ​ການ​ຢ້ຽມ​ຢາມ Nature.com​.ທ່ານກໍາລັງໃຊ້ເວີຊັນຂອງຕົວທ່ອງເວັບທີ່ມີການສະຫນັບສະຫນູນ CSS ຈໍາກັດ.ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ບຣາວເຊີທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດການນຳໃຊ້ໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer).ນອກຈາກນັ້ນ, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະຫນັບສະຫນູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາສະແດງເວັບໄຊທ໌ທີ່ບໍ່ມີຮູບແບບແລະ JavaScript.
ຕົວເລື່ອນສະແດງສາມບົດຄວາມຕໍ່ສະໄລ້.ໃຊ້ປຸ່ມດ້ານຫຼັງ ແລະປຸ່ມຕໍ່ໄປເພື່ອເລື່ອນຜ່ານສະໄລ້, ຫຼືປຸ່ມຄວບຄຸມສະໄລ້ຢູ່ທ້າຍເພື່ອເລື່ອນຜ່ານແຕ່ລະສະໄລ້.

• ລາຍ​ລະ​ອຽດ​ຜະ​ລິດ​ຕະ​ພັນ
• 2507 ທໍ່ສະແຕນເລດ coiled ຈາກປະເທດຈີນ

ທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການອອກແບບຂອງ transducer magnetostrictive ຍັກໃຫຍ່ (GMT) ແມ່ນໄວແລະຖືກຕ້ອງການວິເຄາະການແຜ່ກະຈາຍອຸນຫະພູມ.ການສ້າງແບບຈໍາລອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນມີຄວາມໄດ້ປຽບຂອງຄ່າໃຊ້ຈ່າຍໃນຄອມພິວເຕີ້ຕ່ໍາແລະຄວາມຖືກຕ້ອງສູງແລະສາມາດນໍາໃຊ້ສໍາລັບການວິເຄາະຄວາມຮ້ອນ GMT.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຮູບແບບຄວາມຮ້ອນທີ່ມີຢູ່ແລ້ວມີຂໍ້ຈໍາກັດໃນການອະທິບາຍເຖິງລະບອບຄວາມຮ້ອນທີ່ຊັບຊ້ອນເຫຼົ່ານີ້ຢູ່ໃນ GMT: ການສຶກສາສ່ວນໃຫຍ່ສຸມໃສ່ລັດສະຖິດທີ່ບໍ່ສາມາດຈັບການປ່ຽນແປງຂອງອຸນຫະພູມ;ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວສົມມຸດວ່າການແຜ່ກະຈາຍອຸນຫະພູມຂອງ rods magnetostrictive (GMM) ຂະຫນາດໃຫຍ່ແມ່ນເປັນເອກະພາບ, ແຕ່ການ gradient ອຸນຫະພູມໃນທົ່ວ rod GMM ແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນຫຼາຍເນື່ອງຈາກການນໍາຄວາມຮ້ອນທີ່ບໍ່ດີ, ການແຜ່ກະຈາຍການສູນເສຍທີ່ບໍ່ເປັນເອກະພາບຂອງ GMM ບໍ່ຄ່ອຍຖືກນໍາສະເຫນີເຂົ້າໄປໃນຄວາມຮ້ອນ. ຕົວແບບ.ດັ່ງນັ້ນ, ໂດຍການພິຈາລະນາທີ່ສົມບູນແບບສາມດ້ານຂ້າງເທິງ, ເອກະສານນີ້ສ້າງຕົວແບບ GMT Transitional Equivalent Heat Network (TETN).ຫນ້າທໍາອິດ, ໂດຍອີງໃສ່ການອອກແບບແລະຫຼັກການຂອງການດໍາເນີນງານຂອງ vibratory HMT ຕາມລວງຍາວ, ການວິເຄາະຄວາມຮ້ອນແມ່ນດໍາເນີນ.ບົນພື້ນຖານນີ້, ຮູບແບບອົງປະກອບຄວາມຮ້ອນໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນສໍາລັບຂະບວນການໂອນຄວາມຮ້ອນ HMT ແລະຕົວກໍານົດການຂອງຕົວແບບທີ່ສອດຄ້ອງກັນໄດ້ຖືກຄິດໄລ່.ສຸດທ້າຍ, ຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຕົວແບບ TETN ສໍາລັບການວິເຄາະອຸນຫະພູມ transducer spatiotemporal ໄດ້ຖືກກວດສອບໂດຍການຈໍາລອງແລະການທົດລອງ.
ອຸປະກອນການ magnetostrictive ຍັກໃຫຍ່ (GMM), ຄື terfenol-D, ມີຂໍ້ດີຂອງ magnetostriction ຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະລັງງານສູງ.ຄຸນສົມບັດທີ່ເປັນເອກະລັກເຫຼົ່ານີ້ສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອພັດທະນາຕົວສົ່ງສັນຍານ magnetostrictive ຍັກໃຫຍ່ (GMTs) ທີ່ສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ໃນຂອບເຂດກ້ວາງຂອງຄໍາຮ້ອງສະຫມັກເຊັ່ນ: transducers acoustic underwater, micromotors, linear actuators, ແລະອື່ນໆ 1,2.
ຄວາມກັງວົນໂດຍສະເພາະແມ່ນທ່າແຮງສໍາລັບການ overheating ຂອງ GMTs subsea, ເຊິ່ງ, ໃນເວລາທີ່ດໍາເນີນການຢູ່ໃນພະລັງງານຢ່າງເຕັມທີ່ແລະສໍາລັບເວລາດົນນານຂອງຄວາມຕື່ນເຕັ້ນ, ສາມາດສ້າງຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍຂອງຄວາມຮ້ອນເນື່ອງຈາກຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະລັງງານສູງຂອງເຂົາເຈົ້າ3,4.ນອກຈາກນັ້ນ, ເນື່ອງຈາກຄ່າສໍາປະສິດຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນຂອງ GMT ແລະຄວາມອ່ອນໄຫວສູງຂອງອຸນຫະພູມພາຍນອກ, ປະສິດທິພາບຜົນຜະລິດຂອງມັນແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງຢ່າງໃກ້ຊິດກັບອຸນຫະພູມ 5,6,7,8.ໃນສິ່ງພິມດ້ານວິຊາການ, ວິທີການວິເຄາະຄວາມຮ້ອນ GMT ສາມາດແບ່ງອອກເປັນສອງປະເພດຢ່າງກວ້າງຂວາງ: ວິທີການຕົວເລກແລະວິທີການຕົວກໍານົດການ lumped.ວິ​ທີ​ການ​ອົງ​ປະ​ກອບ finite (FEM​) ແມ່ນ​ຫນຶ່ງ​ໃນ​ວິ​ທີ​ການ​ວິ​ເຄາະ​ຈໍາ​ນວນ​ຫຼາຍ​ທີ່​ໃຊ້​ທົ່ວ​ໄປ​ທີ່​ສຸດ​.Xie et al.[10] ໄດ້ນໍາໃຊ້ວິທີການອົງປະກອບ finite ເພື່ອຈໍາລອງການແຜ່ກະຈາຍຂອງແຫຼ່ງຄວາມຮ້ອນຂອງໄດ magnetostrictive ຍັກໃຫຍ່ແລະຮັບຮູ້ການອອກແບບຂອງການຄວບຄຸມອຸນຫະພູມແລະຄວາມເຢັນຂອງຂັບໄດ້.Zhao et al.[11] ສ້າງຕັ້ງການຈໍາລອງອົງປະກອບ finite ຮ່ວມກັນຂອງພາກສະຫນາມການໄຫຼ turbulent ແລະພາກສະຫນາມອຸນຫະພູມ, ແລະການກໍ່ສ້າງອຸປະກອນການຄວບຄຸມອຸນຫະພູມອົງປະກອບອັດສະລິຍະ GMM ໂດຍອີງໃສ່ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການຈໍາລອງອົງປະກອບ finite.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, FEM ແມ່ນມີຄວາມຕ້ອງການຫຼາຍໃນແງ່ຂອງການຕິດຕັ້ງແບບຈໍາລອງແລະເວລາການຄິດໄລ່.ສໍາລັບເຫດຜົນນີ້, FEM ຖືວ່າເປັນການສະຫນັບສະຫນູນທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການຄິດໄລ່ອອບໄລນ໌, ປົກກະຕິແລ້ວໃນໄລຍະການອອກແບບຕົວແປງສັນຍານ.
ວິທີການພາລາມິເຕີ lumped, ໂດຍທົ່ວໄປເອີ້ນວ່າຮູບແບບເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນ, ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນການວິເຄາະ thermodynamic ເນື່ອງຈາກຮູບແບບຄະນິດສາດທີ່ງ່າຍດາຍແລະຄວາມໄວການຄິດໄລ່ສູງ12,13,14.ວິທີການນີ້ມີບົດບາດສໍາຄັນໃນການກໍາຈັດຂໍ້ຈໍາກັດດ້ານຄວາມຮ້ອນຂອງເຄື່ອງຈັກ 15, 16, 17. Mellor18 ເປັນຜູ້ທໍາອິດທີ່ນໍາໃຊ້ວົງຈອນທຽບເທົ່າຄວາມຮ້ອນທີ່ປັບປຸງ T ເພື່ອສ້າງແບບຈໍາລອງຂະບວນການໂອນຄວາມຮ້ອນຂອງເຄື່ອງຈັກ.Verez et al.19 ສ້າງແບບຈໍາລອງສາມມິຕິລະດັບຂອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນຂອງເຄື່ອງ synchronous ແມ່ເຫຼັກຖາວອນທີ່ມີການໄຫຼຕາມແກນ.Boglietti et al.20 ໄດ້ສະເໜີສີ່ຕົວແບບເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນຂອງຄວາມຊັບຊ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນເພື່ອຄາດຄະເນການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນໃນໄລຍະສັ້ນໃນ windings stator.ສຸດທ້າຍ, Wang et al.21 ໄດ້ສ້າງຕັ້ງວົງຈອນທຽບເທົ່າຄວາມຮ້ອນທີ່ລະອຽດສໍາລັບແຕ່ລະອົງປະກອບ PMSM ແລະສະຫຼຸບສົມຜົນການຕໍ່ຕ້ານຄວາມຮ້ອນ.ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ມີນາມ, ຄວາມຜິດພາດສາມາດຄວບຄຸມໄດ້ພາຍໃນ 5%.
ໃນຊຸມປີ 1990, ຮູບແບບເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນໄດ້ເລີ່ມນຳໃຊ້ກັບເຄື່ອງປ່ຽນຄວາມຖີ່ຕໍ່າທີ່ມີພະລັງງານສູງ.Dubus et al.22 ພັດທະນາຮູບແບບເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນເພື່ອອະທິບາຍການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນແບບ stationary ໃນເຄື່ອງສັ່ນສະເທືອນຕາມລວງຍາວສອງດ້ານ ແລະເຊັນເຊີໂຄ້ງຊັ້ນ IV.Anjanappa et al.23 ປະຕິບັດການວິເຄາະຄວາມຮ້ອນແບບ 2D ຂອງ microdrive magnetostrictive ໂດຍໃຊ້ຕົວແບບເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນ.ເພື່ອສຶກສາຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງສາຍພັນຄວາມຮ້ອນຂອງ Terfenol-D ແລະຕົວກໍານົດການ GMT, Zhu et al.24 ສ້າງຕົວແບບທຽບເທົ່າລັດສະຫມໍ່າສະເຫມີສໍາລັບການຕໍ່ຕ້ານຄວາມຮ້ອນແລະການຄິດໄລ່ການຍ້າຍ GMT.
ການຄາດຄະເນອຸນຫະພູມ GMT ແມ່ນສະລັບສັບຊ້ອນຫຼາຍກ່ວາຄໍາຮ້ອງສະຫມັກເຄື່ອງຈັກ.ເນື່ອງຈາກການນໍາຄວາມຮ້ອນແລະແມ່ເຫຼັກທີ່ດີເລີດຂອງວັດສະດຸທີ່ໃຊ້, ອົງປະກອບຂອງເຄື່ອງຈັກສ່ວນໃຫຍ່ພິຈາລະນາຢູ່ໃນອຸນຫະພູມດຽວກັນມັກຈະຫຼຸດລົງເປັນ node13,19 ດຽວ.ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ເນື່ອງຈາກການນໍາຄວາມຮ້ອນຂອງ HMMs ທີ່ບໍ່ດີ, ການສົມມຸດຕິຖານຂອງການແຜ່ກະຈາຍຂອງອຸນຫະພູມທີ່ເປັນເອກະພາບແມ່ນບໍ່ຖືກຕ້ອງອີກຕໍ່ໄປ.ນອກຈາກນັ້ນ, HMM ມີຄວາມທົນທານຕໍ່ສະນະແມ່ເຫຼັກຕ່ໍາຫຼາຍ, ດັ່ງນັ້ນຄວາມຮ້ອນທີ່ເກີດຈາກການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກມັກຈະບໍ່ເປັນເອກະພາບຕາມ rod HMM.ນອກຈາກນັ້ນ, ການຄົ້ນຄວ້າສ່ວນຫຼາຍແມ່ນສຸມໃສ່ການຈໍາລອງສະຖານະການທີ່ຄົງທີ່ບໍ່ໄດ້ຄິດໄລ່ການປ່ຽນແປງອຸນຫະພູມໃນລະຫວ່າງການດໍາເນີນງານ GMT.
ເພື່ອແກ້ໄຂບັນຫາດ້ານວິຊາການຂ້າງເທິງສາມຢ່າງ, ບົດຄວາມນີ້ໃຊ້ການສັ່ນສະເທືອນຕາມລວງຍາວ GMT ເປັນຈຸດປະສົງຂອງການສຶກສາແລະສ້າງແບບຈໍາລອງພາກສ່ວນຕ່າງໆຂອງ transducer ຢ່າງຖືກຕ້ອງ, ໂດຍສະເພາະແມ່ນ GMM rod.ຮູບແບບຂອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນທຽບເທົ່າໄລຍະຂ້າມຜ່ານ (TETN) GMT ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນ.ຮູບແບບອົງປະກອບ finite ແລະເວທີການທົດລອງໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນເພື່ອທົດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງແລະການປະຕິບັດຂອງຕົວແບບ TETN ສໍາລັບການວິເຄາະອຸນຫະພູມ transducer spatiotemporal.
ການອອກແບບ ແລະຂະໜາດເລຂາຄະນິດຂອງ HMF ທີ່ມີການເຄື່ອນໄຫວຕາມລວງຍາວແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1a ແລະ b, ຕາມລໍາດັບ.
ອົງປະກອບທີ່ສໍາຄັນປະກອບມີ rods GMM, ທໍ່ພາກສະຫນາມ, ແມ່ເຫຼັກຖາວອນ (PM), yokes, pads, bushings, ແລະ belleville springs.ທໍ່ excitation ແລະ PMT ໃຫ້ rod HMM ມີສະຫນາມແມ່ເຫຼັກສະຫຼັບແລະ DC bias ສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຕາມລໍາດັບ.yoke ແລະຮ່າງກາຍ, ປະກອບດ້ວຍຫມວກແລະແຂນ, ແມ່ນເຮັດຈາກທາດເຫຼັກອ່ອນຂອງ DT4, ທີ່ມີສະນະແມ່ເຫຼັກສູງ permeability.ປະກອບເປັນວົງຈອນແມ່ເຫຼັກປິດດ້ວຍ GIM ແລະ PM rod.ລໍາຕົ້ນຜົນຜະລິດແລະແຜ່ນຄວາມກົດດັນແມ່ນເຮັດດ້ວຍສະແຕນເລດ 304 ທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກ.ດ້ວຍນ້ໍາພຸ belleville, ຄວາມກົດດັນທີ່ຫມັ້ນຄົງສາມາດນໍາໃຊ້ກັບລໍາຕົ້ນ.ເມື່ອກະແສໄຟຟ້າສະຫຼັບຜ່ານທໍ່ຂັບ, ເຊືອກ HMM ຈະສັ່ນສະເທືອນຕາມຄວາມເຫມາະສົມ.
ໃນຮູບ.2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຂະບວນການແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນພາຍໃນ GMT.GMM rods ແລະ field coils ແມ່ນສອງແຫຼ່ງຄວາມຮ້ອນຕົ້ນຕໍສໍາລັບ GMTs.serpentine ໂອນຄວາມຮ້ອນຂອງມັນໄປສູ່ຮ່າງກາຍໂດຍການລະບາຍອາກາດພາຍໃນແລະຝາປິດໂດຍການນໍາ.rod HMM ຈະສ້າງການສູນເສຍສະນະແມ່ເຫຼັກພາຍໃຕ້ການປະຕິບັດຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກສະລັບກັນ, ແລະຄວາມຮ້ອນຈະຖືກໂອນໄປ shell ເນື່ອງຈາກ convection ຜ່ານອາກາດພາຍໃນ, ແລະກັບແມ່ເຫຼັກຖາວອນແລະ yoke ເນື່ອງຈາກ conduction.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຄວາມຮ້ອນທີ່ໂອນເຂົ້າໄປໃນກໍລະນີແມ່ນ dissipated ກັບພາຍນອກໂດຍການ convection ແລະ radiation.ເມື່ອຄວາມຮ້ອນທີ່ຜະລິດແມ່ນເທົ່າກັບຄວາມຮ້ອນທີ່ຖືກໂອນ, ອຸນຫະພູມຂອງແຕ່ລະສ່ວນຂອງ GMT ມາຮອດສະຫມໍ່າສະເຫມີ.
ຂະບວນການຂອງການໂອນຄວາມຮ້ອນໃນ GMO ເຄື່ອນໄຫວຕາມລວງຍາວ: a – ແຜນວາດການໄຫຼຄວາມຮ້ອນ, b – ເສັ້ນທາງການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນຕົ້ນຕໍ.
ນອກເຫນືອໄປຈາກຄວາມຮ້ອນທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍ exciter coil ແລະ HMM rod, ອົງປະກອບທັງຫມົດຂອງວົງຈອນສະນະແມ່ເຫຼັກປິດປະສົບການການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກ.ດັ່ງນັ້ນ, ການສະກົດຈິດຖາວອນ, yoke, cap ແລະ sleeve ແມ່ນ laminated ຮ່ວມກັນເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກຂອງ GMT ໄດ້.
ຂັ້ນຕອນຕົ້ນຕໍໃນການສ້າງແບບຈໍາລອງ TETN ສໍາລັບການວິເຄາະຄວາມຮ້ອນ GMT ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້: ອົງປະກອບຂອງກຸ່ມທໍາອິດທີ່ມີອຸນຫະພູມດຽວກັນຮ່ວມກັນແລະເປັນຕົວແທນຂອງແຕ່ລະອົງປະກອບເປັນ node ແຍກຕ່າງຫາກໃນເຄືອຂ່າຍ, ຫຼັງຈາກນັ້ນເຊື່ອມໂຍງ nodes ເຫຼົ່ານີ້ດ້ວຍການສະແດງອອກຂອງຄວາມຮ້ອນທີ່ເຫມາະສົມ.ການນໍາຄວາມຮ້ອນແລະ convection ລະຫວ່າງ nodes.ໃນກໍລະນີນີ້, ແຫຼ່ງຄວາມຮ້ອນແລະຜົນຜະລິດຄວາມຮ້ອນທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບແຕ່ລະອົງປະກອບແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ຂະຫນານລະຫວ່າງ node ແລະແຮງດັນທົ່ວໄປຂອງສູນຂອງໂລກເພື່ອສ້າງຕົວແບບທຽບເທົ່າຂອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນ.ຂັ້ນຕອນຕໍ່ໄປແມ່ນການຄິດໄລ່ຕົວກໍານົດການຂອງເຄືອຂ່າຍຄວາມຮ້ອນສໍາລັບແຕ່ລະອົງປະກອບຂອງຕົວແບບ, ລວມທັງການຕໍ່ຕ້ານຄວາມຮ້ອນ, ຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນແລະການສູນເສຍພະລັງງານ.ສຸດທ້າຍ, ຮູບແບບ TETN ຖືກປະຕິບັດໃນ SPICE ສໍາລັບການຈໍາລອງ.ແລະທ່ານສາມາດໄດ້ຮັບການແຈກຢາຍອຸນຫະພູມຂອງແຕ່ລະອົງປະກອບຂອງ GMT ແລະການປ່ຽນແປງຂອງມັນຢູ່ໃນໂດເມນເວລາ.
ເພື່ອຄວາມສະດວກຂອງການສ້າງແບບຈໍາລອງແລະການຄິດໄລ່, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງເຮັດໃຫ້ຮູບແບບຄວາມຮ້ອນງ່າຍດາຍແລະບໍ່ສົນໃຈເງື່ອນໄຂຊາຍແດນທີ່ມີຜົນກະທົບຫນ້ອຍຕໍ່ຜົນໄດ້ຮັບ18,26.ຮູບແບບ TETN ທີ່ສະເຫນີໃນບົດຄວາມນີ້ແມ່ນອີງໃສ່ການສົມມຸດຕິຖານຕໍ່ໄປນີ້:
ໃນ GMT ທີ່ມີບາດແຜບາດແຜແບບສຸ່ມ, ມັນເປັນໄປບໍ່ໄດ້ຫຼືມີຄວາມຈໍາເປັນທີ່ຈະຈໍາລອງຕໍາແຫນ່ງຂອງ conductor ແຕ່ລະຄົນ.ຍຸດທະສາດການສ້າງແບບຈໍາລອງຕ່າງໆໄດ້ຖືກພັດທະນາໃນໄລຍະຜ່ານມາເພື່ອສ້າງແບບຈໍາລອງການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນແລະການແຜ່ກະຈາຍຂອງອຸນຫະພູມພາຍໃນ windings: (1) ການນໍາຄວາມຮ້ອນປະສົມ, (2) ສົມຜົນໂດຍກົງໂດຍອີງໃສ່ເລຂາຄະນິດ conductor, (3) T-equivalent thermal circuit29.
ການນໍາຄວາມຮ້ອນປະສົມແລະສົມຜົນໂດຍກົງສາມາດໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາການແກ້ໄຂທີ່ຖືກຕ້ອງຫຼາຍກ່ວາວົງຈອນທຽບເທົ່າ T, ແຕ່ພວກເຂົາເຈົ້າແມ່ນຂຶ້ນກັບປັດໃຈຈໍານວນຫນຶ່ງ, ເຊັ່ນ: ວັດສະດຸ, ເລຂາຄະນິດ conductor ແລະປະລິມານຂອງອາກາດທີ່ຕົກຄ້າງຢູ່ໃນ winding, ເຊິ່ງຍາກທີ່ຈະກໍານົດ29.ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໂຄງການຄວາມຮ້ອນທຽບເທົ່າ T, ເຖິງແມ່ນວ່າຮູບແບບປະມານ, ແມ່ນສະດວກກວ່າ 30.ມັນສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ກັບທໍ່ກະຕຸ້ນດ້ວຍການສັ່ນສະເທືອນຕາມລວງຍາວຂອງ GMT.
ການປະກອບຮູບທໍ່ກົມທົ່ວໄປທີ່ໃຊ້ເພື່ອເປັນຕົວແທນຂອງທໍ່ exciter ແລະແຜນວາດຄວາມຮ້ອນທຽບເທົ່າ T ຂອງມັນ, ທີ່ໄດ້ມາຈາກການແກ້ໄຂຂອງສົມຜົນຄວາມຮ້ອນ, ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.3. ມັນສົມມຸດວ່າ flux ຄວາມຮ້ອນໃນ coil excitation ເປັນເອກະລາດໃນທິດທາງ radial ແລະ axial.ການໄຫຼຄວາມຮ້ອນຂອງຮອບວຽນຖືກລະເລີຍ.ໃນແຕ່ລະວົງຈອນ T6 ທຽບເທົ່າ, ສອງປາຍເປັນຕົວແທນຂອງອຸນຫະພູມຫນ້າດິນທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງອົງປະກອບ, ແລະ T6 terminal ທີສາມເປັນຕົວແທນຂອງອຸນຫະພູມສະເລ່ຍຂອງອົງປະກອບ.ການສູນເສຍອົງປະກອບ P6 ຖືກປ້ອນເປັນແຫຼ່ງຈຸດຢູ່ທີ່ຈຸດອຸນຫະພູມສະເລ່ຍທີ່ຄິດໄລ່ໃນ "ການຄິດໄລ່ການສູນເສຍຄວາມຮ້ອນຂອງທໍ່ພາກສະຫນາມ".ໃນກໍລະນີຂອງການຈໍາລອງທີ່ບໍ່ແມ່ນສະຖານີ, ຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນ C6 ແມ່ນໃຫ້ໂດຍສົມຜົນ.(1) ຍັງຖືກເພີ່ມໃສ່ໂຫນດອຸນຫະພູມສະເລ່ຍ.
ບ່ອນທີ່ cec, ρec ແລະ Vec ເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມຮ້ອນສະເພາະ, ຄວາມຫນາແຫນ້ນແລະປະລິມານຂອງ coil excitation, ຕາມລໍາດັບ.
ໃນຕາຕະລາງ.1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງວົງຈອນຄວາມຮ້ອນ T-ທຽບເທົ່າຂອງ coil excitation ທີ່ມີຄວາມຍາວ lec, ຄວາມຮ້ອນ conductivity λec, radius rec1 ແລະ radius ພາຍໃນ rec2.
Exciter coils ແລະວົງຈອນຄວາມຮ້ອນທີ່ທຽບເທົ່າ T ຂອງເຂົາເຈົ້າ: (a) ປົກກະຕິແລ້ວອົງປະກອບເປັນຮູບທໍ່ກົມ, (b) ແຍກຕ່າງຫາກ axial ແລະ radial ວົງຈອນຄວາມຮ້ອນ T-ທຽບເທົ່າ.
ວົງຈອນທຽບເທົ່າ T ຍັງໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມຖືກຕ້ອງສໍາລັບແຫຼ່ງຄວາມຮ້ອນທີ່ເປັນຮູບທໍ່ກົມອື່ນໆ13.ເປັນແຫຼ່ງຄວາມຮ້ອນຕົ້ນຕໍຂອງ GMO, rod HMM ມີການແຜ່ກະຈາຍຂອງອຸນຫະພູມທີ່ບໍ່ສະເຫມີພາບເນື່ອງຈາກການນໍາຄວາມຮ້ອນຕ່ໍາ, ໂດຍສະເພາະຕາມແກນຂອງ rod ໄດ້.ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ຄວາມບໍ່ເປັນກັນທາງ radial ສາມາດຖືກລະເລີຍ, ນັບຕັ້ງແຕ່ flux ຄວາມຮ້ອນ radial ຂອງ rod HMM ແມ່ນຫນ້ອຍກ່ວາ flux ຄວາມຮ້ອນ radial ຫຼາຍ.
ເພື່ອເປັນຕົວແທນຢ່າງຖືກຕ້ອງໃນລະດັບຂອງການຕັດແກນຂອງ rod ແລະໄດ້ຮັບອຸນຫະພູມສູງສຸດ, rod GMM ແມ່ນສະແດງໂດຍ n nodes ທີ່ມີໄລຍະຫ່າງເທົ່າທຽມກັນໃນທິດທາງແກນ, ແລະຈໍານວນຂອງ nodes n ສ້າງແບບຈໍາລອງໂດຍ rod GMM ຈະຕ້ອງເປັນຄີກ.ຈໍາ​ນວນ​ຂອງ​ຮູບ​ແບບ​ຄວາມ​ຮ້ອນ​ຕາມ​ແກນ​ທຽບ​ເທົ່າ​ແມ່ນ n T ຮູບ 4​.
ເພື່ອກໍານົດຈໍານວນ nodes n ທີ່ໃຊ້ເພື່ອສ້າງແບບຈໍາລອງແຖບ GMM, ຜົນໄດ້ຮັບ FEM ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.5 ເປັນເອກະສານອ້າງອີງ.ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.4, ຈໍານວນຂອງ nodes n ຖືກຄວບຄຸມໃນລະບົບຄວາມຮ້ອນຂອງ rod HMM.ແຕ່ລະ node ສາມາດສ້າງແບບຈໍາລອງເປັນວົງຈອນ T-equivalent.ການປຽບທຽບຜົນໄດ້ຮັບຂອງ FEM, ຈາກຮູບທີ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຫນຶ່ງຫຼືສາມຂໍ້ບໍ່ສາມາດສະທ້ອນເຖິງການແຜ່ກະຈາຍຂອງອຸນຫະພູມຂອງ HIM rod (ຍາວປະມານ 50 ມມ) ໃນ GMO ໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງ.ເມື່ອ n ເພີ່ມຂຶ້ນເປັນ 5, ຜົນໄດ້ຮັບການຈໍາລອງປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍແລະເຂົ້າຫາ FEM.ການເພີ່ມ n ຕື່ມອີກຍັງໃຫ້ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ດີກວ່າໃນຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຂອງເວລາຄອມພິວເຕີ້ທີ່ຍາວກວ່າ.ດັ່ງນັ້ນ, ໃນບົດຄວາມນີ້, 5 nodes ຖືກເລືອກສໍາລັບການສ້າງແບບຈໍາລອງແຖບ GMM.
ອີງຕາມການວິເຄາະການປຽບທຽບທີ່ດໍາເນີນ, ໂຄງການຄວາມຮ້ອນທີ່ແນ່ນອນຂອງ rod HMM ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 6. T1 ~ T5 ແມ່ນອຸນຫະພູມສະເລ່ຍຂອງຫ້າສ່ວນ (ພາກ 1 ~ 5) ຂອງໄມ້.P1-P5 ຕາມລໍາດັບເປັນຕົວແທນຂອງພະລັງງານຄວາມຮ້ອນທັງຫມົດຂອງພື້ນທີ່ຕ່າງໆຂອງ rod, ເຊິ່ງຈະໄດ້ຮັບການປຶກສາຫາລືຢ່າງລະອຽດໃນບົດຕໍ່ໄປ.C1 ~ C5 ແມ່ນ​ຄວາມ​ສາ​ມາດ​ຄວາມ​ຮ້ອນ​ຂອງ​ພາກ​ພື້ນ​ທີ່​ແຕກ​ຕ່າງ​ກັນ​, ຊຶ່ງ​ສາ​ມາດ​ຄິດ​ໄລ່​ໂດຍ​ສູດ​ດັ່ງ​ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​
ບ່ອນທີ່ crod, ρrod ແລະ Vrod ສະແດງເຖິງຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນສະເພາະ, ຄວາມຫນາແຫນ້ນແລະປະລິມານຂອງ HMM rod.
ການ​ນໍາ​ໃຊ້​ວິ​ທີ​ການ​ດຽວ​ກັນ​ກັບ exciter coil ໄດ້​, ຄວາມ​ຕ້ານ​ທານ​ການ​ໂອນ​ຄວາມ​ຮ້ອນ​ຂອງ HMM rod ໃນ​ຮູບ​ທີ 6 ສາ​ມາດ​ຄິດ​ໄລ່​ໄດ້​.
ບ່ອນທີ່ lrod, rrod ແລະ λrod ເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມຍາວ, radius ແລະ conductivity ຄວາມຮ້ອນຂອງ rod GMM, ຕາມລໍາດັບ.
ສໍາລັບການສັ່ນສະເທືອນຕາມລວງຍາວ GMT ທີ່ສຶກສາໃນບົດຄວາມນີ້, ອົງປະກອບທີ່ຍັງເຫຼືອແລະອາກາດພາຍໃນສາມາດຖືກສ້າງແບບຈໍາລອງດ້ວຍການຕັ້ງຄ່າ node ດຽວ.
ພື້ນທີ່ເຫຼົ່ານີ້ສາມາດຖືກພິຈາລະນາວ່າປະກອບດ້ວຍຫນຶ່ງຫຼືຫຼາຍກະບອກ.ການ​ເຊື່ອມ​ຕໍ່​ການ​ແລກ​ປ່ຽນ​ຄວາມ​ຮ້ອນ​ຢ່າງ​ບໍ​ລິ​ສຸດ​ໃນ​ພາກ​ສ່ວນ​ຮູບ​ທໍ່​ກົມ​ແມ່ນ​ກໍາ​ນົດ​ໂດຍ​ກົດ​ຫມາຍ​ການ​ນໍາ​ໃຊ້​ຄວາມ​ຮ້ອນ Fourier ເປັນ
ບ່ອນທີ່ λnhs ແມ່ນການນໍາຄວາມຮ້ອນຂອງວັດສະດຸ, lnhs ແມ່ນຄວາມຍາວຕາມແກນ, rnhs1 ແລະ rnhs2 ແມ່ນ radii ພາຍນອກແລະພາຍໃນຂອງອົງປະກອບການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນ, ຕາມລໍາດັບ.
ສົມຜົນ (5) ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຄິດໄລ່ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນ radial ສໍາລັບພື້ນທີ່ເຫຼົ່ານີ້, ເປັນຕົວແທນໂດຍ RR4-RR12 ໃນຮູບ 7. ໃນຂະນະດຽວກັນ, ສົມຜົນ (6) ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຄິດໄລ່ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຕາມແກນ, ເປັນຕົວແທນຈາກ RA15 ຫາ RA33 ໃນຮູບ. 7.
ຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນຂອງວົງຈອນຄວາມຮ້ອນຂອງທໍ່ດຽວສໍາລັບພື້ນທີ່ຂ້າງເທິງ (ລວມທັງ C7–C15 ໃນຮູບ 7) ສາມາດຖືກກໍານົດເປັນ.
ບ່ອນທີ່ ρnhs, cnhs, ແລະ Vnhs ແມ່ນຄວາມຍາວ, ຄວາມຮ້ອນສະເພາະ, ແລະປະລິມານ, ຕາມລໍາດັບ.
ການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນແບບ convective ລະຫວ່າງອາກາດພາຍໃນ GMT ແລະພື້ນຜິວຂອງກໍລະນີແລະສະພາບແວດລ້ອມໄດ້ຖືກສ້າງແບບຈໍາລອງດ້ວຍຕົວຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນດຽວດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ບ່ອນທີ່ A ແມ່ນຫນ້າຕິດຕໍ່ແລະ h ແມ່ນຕົວຄູນການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນ.ຕາຕະລາງ 232 ບອກບາງ h ປົກກະຕິທີ່ໃຊ້ໃນລະບົບຄວາມຮ້ອນ.ອີງຕາມຕາຕະລາງ.2 ຄ່າສໍາປະສິດການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນຂອງຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນ RH8–RH10 ແລະ RH14–RH18, ເປັນຕົວແທນຂອງ convection ລະຫວ່າງ HMF ແລະສະພາບແວດລ້ອມໃນຮູບ.7 ຖືກເອົາເປັນຄ່າຄົງທີ່ຂອງ 25 W / (m2 K).ຄ່າສໍາປະສິດການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນທີ່ຍັງເຫຼືອແມ່ນກໍານົດເທົ່າກັບ 10 W/(m2 K).
ອີງຕາມຂະບວນການໂອນຄວາມຮ້ອນພາຍໃນທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2, ຮູບແບບທີ່ສົມບູນຂອງຕົວແປງ TETN ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 7.
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.7, ການສັ່ນສະເທືອນຕາມລວງຍາວ GMT ແບ່ງອອກເປັນ 16 knots, ເຊິ່ງສະແດງໂດຍຈຸດສີແດງ.ໂຫມດອຸນຫະພູມທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕົວແບບແມ່ນສອດຄ່ອງກັບອຸນຫະພູມສະເລ່ຍຂອງອົງປະກອບທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ.ອຸນຫະພູມອາກາດລ້ອມຮອບ T0, ອຸນຫະພູມ GMM rod T1 ~ T5, ອຸນຫະພູມ coil exciter T6, ອຸນຫະພູມສະກົດຈິດຖາວອນ T7 ແລະ T8, ອຸນຫະພູມ yoke T9 ~ T10, ອຸນຫະພູມກໍລະນີ T11 ~ T12 ແລະ T14, ອຸນຫະພູມອາກາດພາຍໃນເຮືອນ T13 ແລະອຸນຫະພູມອອກ T15.ນອກຈາກນັ້ນ, ແຕ່ລະ node ແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັບທ່າແຮງຄວາມຮ້ອນຂອງຫນ້າດິນໂດຍຜ່ານ C1 ~ C15, ເຊິ່ງເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມສາມາດຄວາມຮ້ອນຂອງແຕ່ລະພື້ນທີ່, ຕາມລໍາດັບ.P1 ~ P6 ແມ່ນຜົນຜະລິດຄວາມຮ້ອນທັງຫມົດຂອງ GMM rod ແລະ exciter coil ຕາມລໍາດັບ.ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນ 54 ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອເປັນຕົວແທນຂອງຄວາມຕ້ານທານ conductive ແລະ convective ຕໍ່ການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນລະຫວ່າງ nodes ທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ, ເຊິ່ງໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ໃນພາກກ່ອນຫນ້າ.ຕາຕະລາງ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະຄວາມຮ້ອນຕ່າງໆຂອງວັດສະດຸແປງ.
ການຄາດຄະເນທີ່ຖືກຕ້ອງຂອງປະລິມານການສູນເສຍແລະການແຈກຢາຍຂອງພວກເຂົາແມ່ນສໍາຄັນຕໍ່ການປະຕິບັດການຈໍາລອງຄວາມຮ້ອນທີ່ຫນ້າເຊື່ອຖື.ການສູນເສຍຄວາມຮ້ອນທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍ GMT ສາມາດແບ່ງອອກເປັນການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກຂອງ rod GMM, ການສູນເສຍ Joule ຂອງ exciter coil, ການສູນເສຍກົນຈັກ, ແລະການສູນເສຍເພີ່ມເຕີມ.ການສູນເສຍເພີ່ມເຕີມແລະການສູນເສຍກົນຈັກທີ່ພິຈາລະນາແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຫນ້ອຍແລະສາມາດຖືກລະເລີຍ.
ຄວາມຕ້ານທານຂອງ ac excitation coil ປະກອບມີ: ຄວາມຕ້ານທານ dc Rdc ແລະການຕໍ່ຕ້ານຜິວຫນັງ Rs.
ບ່ອນທີ່ f ແລະ N ແມ່ນຄວາມຖີ່ແລະຈໍານວນການຫັນຂອງກະແສກະຕຸ້ນ.lCu ແລະ rCu ແມ່ນ radii ພາຍໃນແລະພາຍນອກຂອງ coil, ຄວາມຍາວຂອງ coil, ແລະ radius ຂອງສາຍແມ່ເຫຼັກທອງແດງຕາມທີ່ກໍານົດໂດຍ AWG (American Wire Gauge).ρCu ແມ່ນຄວາມຕ້ານທານຂອງຫຼັກຂອງມັນ.µCu ແມ່ນການຊຶມຜ່ານແມ່ເຫຼັກຂອງຫຼັກຂອງມັນ.
ສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຕົວຈິງພາຍໃນ coil ພາກສະຫນາມ (solenoid) ບໍ່ເປັນເອກະພາບຕາມຄວາມຍາວຂອງ rod ໄດ້.ຄວາມແຕກຕ່າງນີ້ແມ່ນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນຍ້ອນການ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກຕ່ໍາຂອງ HMM ແລະ PM rods.ແຕ່​ວ່າ​ມັນ​ເປັນ symmetrical ຕາມ​ລວງ​ຍາວ​.ການແຜ່ກະຈາຍຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກໂດຍກົງກໍານົດການແຜ່ກະຈາຍຂອງການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກຂອງ rod HMM.ດັ່ງນັ້ນ, ເພື່ອສະທ້ອນເຖິງການແຜ່ກະຈາຍທີ່ແທ້ຈິງຂອງການສູນເສຍ, rod ສາມພາກ, ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8, ແມ່ນປະຕິບັດສໍາລັບການວັດແທກ.
ການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກສາມາດໄດ້ຮັບໂດຍການວັດແທກຮອບວຽນ hysteresis ແບບເຄື່ອນໄຫວ.ອີງຕາມເວທີການທົດລອງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 11, ສາມ loops hysteresis ແບບເຄື່ອນໄຫວໄດ້ຖືກວັດແທກ.ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ອຸນຫະພູມຂອງ GMM rod ມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຕ່ໍາກວ່າ 50 ° C, ການສະຫນອງພະລັງງານ AC ດໍາເນີນໂຄງການ (Chroma 61512) ຂັບເຄື່ອນ coil ພາກສະຫນາມໃນຂອບເຂດສະເພາະໃດຫນຶ່ງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8, ຄວາມຖີ່ຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກທີ່ຜະລິດໂດຍ. ປະຈຸບັນການທົດສອບແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ຂອງແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ໂດຍການລວມແຮງດັນໄຟຟ້າໃນທໍ່ induction ທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ກັບ GIM rod.ຂໍ້ມູນດິບໄດ້ຖືກດາວໂຫຼດຈາກເຄື່ອງບັນທຶກຄວາມຈຳ (MR8875-30 ຕໍ່ມື້) ແລະປະມວນຜົນໃນຊອບແວ MATLAB ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ການວັດແທກຮອບວຽນ hysteresis ແບບເຄື່ອນໄຫວທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 9.
Measured dynamic hysteresis loops: (a) ພາກ 1/5: Bm = 0.044735 T, (b) ພາກ 1/5: fm = 1000 Hz, (c) ພາກ 2/4: Bm = 0.05955 T, (d) ພາກ 2/. 4: fm = 1000 Hz, (e) ພາກທີ 3: Bm = 0.07228 T, (f) ພາກທີ 3: fm = 1000 Hz.
ອີງຕາມວັນນະຄະດີ 37, Pv ການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກທັງຫມົດຕໍ່ຫນ່ວຍປະລິມານຂອງ HMM rods ສາມາດຖືກຄິດໄລ່ໂດຍໃຊ້ສູດດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ບ່ອນທີ່ ABH ແມ່ນພື້ນທີ່ການວັດແທກຢູ່ໃນເສັ້ນໂຄ້ງ BH ຢູ່ທີ່ຄວາມຖີ່ຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກ fm ເທົ່າກັບຄວາມຖີ່ຂອງຄວາມຕື່ນເຕັ້ນໃນປະຈຸບັນ f.
ອີງຕາມວິທີການແຍກການສູນເສຍ Bertotti38, ການສູນເສຍແມ່ເຫຼັກຕໍ່ຫນ່ວຍ Pm ຂອງ rod GMM ສາມາດສະແດງອອກເປັນຜົນລວມຂອງການສູນເສຍ hysteresis Ph, ການສູນເສຍໃນປະຈຸບັນ eddy Pe ແລະການສູນເສຍຜິດປົກກະຕິ Pa (13):
ຈາກມຸມເບິ່ງດ້ານວິສະວະກໍາ38, ການສູນເສຍທີ່ຜິດປົກກະຕິແລະການສູນເສຍໃນປະຈຸບັນທີ່ສັບສົນສາມາດຖືກລວມເຂົ້າກັນເປັນຄໍາສັບຫນຶ່ງທີ່ເອີ້ນວ່າການສູນເສຍປັດຈຸບັນ eddy ທັງຫມົດ.ດັ່ງນັ້ນ, ສູດສໍາລັບການຄິດໄລ່ການສູນເສຍສາມາດງ່າຍດາຍດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ໃນສົມຜົນ.(13) ~ (14) ບ່ອນທີ່ Bm ແມ່ນຄວາມກວ້າງຂອງຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກທີ່ຫນ້າຕື່ນເຕັ້ນ.kh ແລະ kc ແມ່ນປັດໄຈການສູນເສຍ hysteresis ແລະປັດໄຈການສູນເສຍທັງຫມົດໃນປະຈຸບັນ.