ການສືບສວນການທົດສອບໂຄ້ງບໍລິສຸດຂອງອົງປະກອບຢາງ - ຄອນກີດທີ່ເຮັດດ້ວຍທໍ່ເຫລໍກ

ຂໍ​ຂອບ​ໃຈ​ທ່ານ​ສໍາ​ລັບ​ການ​ຢ້ຽມ​ຢາມ Nature.com​.ທ່ານກໍາລັງໃຊ້ເວີຊັນຂອງຕົວທ່ອງເວັບທີ່ມີການສະຫນັບສະຫນູນ CSS ຈໍາກັດ.ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ບຣາວເຊີທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດການນຳໃຊ້ໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer).ນອກຈາກນັ້ນ, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະຫນັບສະຫນູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາສະແດງເວັບໄຊທ໌ທີ່ບໍ່ມີຮູບແບບແລະ JavaScript.
ສະແດງຮູບວົງມົນຂອງສາມສະໄລ້ພ້ອມກັນ.ໃຊ້ປຸ່ມກ່ອນໜ້າ ແລະປຸ່ມຕໍ່ໄປເພື່ອເລື່ອນຜ່ານສາມສະໄລ້ຕໍ່ຄັ້ງ, ຫຼືໃຊ້ປຸ່ມເລື່ອນຢູ່ທ້າຍເພື່ອເລື່ອນຜ່ານສາມສະໄລ້ຕໍ່ຄັ້ງ.
ສີ່ທໍ່ເຫຼັກກ້າຊີມັງຢາງ (RuCFST), ອົງປະກອບທໍ່ເຫຼັກຊີມັງ (CFST) ອົງປະກອບຫນຶ່ງແລະອົງປະກອບຫວ່າງເປົ່າຫນຶ່ງໄດ້ຖືກທົດສອບພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການໂຄ້ງທີ່ບໍລິສຸດ.ຕົວກໍານົດການຕົ້ນຕໍແມ່ນອັດຕາສ່ວນ shear (λ) ຈາກ 3 ຫາ 5 ແລະອັດຕາສ່ວນການທົດແທນຢາງ (r) ຈາກ 10% ຫາ 20%.ເສັ້ນໂຄ້ງຊ່ວງເວລາເໜັງຕີງ, ເສັ້ນໂຄ້ງປັດປັດສະວະໂຄ້ງ, ແລະເສັ້ນໂຄ້ງຊ່ວງເວລາໂຄ້ງແມ່ນໄດ້ຮັບ.ຮູບແບບການທໍາລາຍຂອງຊີມັງທີ່ມີແກນຢາງໄດ້ຖືກວິເຄາະ.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າປະເພດຂອງຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງສະມາຊິກ RuCFST ແມ່ນຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງງໍ.ຮອຍແຕກໃນຊີມັງຢາງໄດ້ຖືກແຈກຢາຍຢ່າງເທົ່າທຽມກັນແລະ sparingly, ແລະການຕື່ມຂໍ້ມູນໃສ່ຄອນກີດຫຼັກດ້ວຍຢາງປ້ອງກັນການພັດທະນາຂອງຮອຍແຕກ.ອັດຕາສ່ວນ shear-to-span ມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍຕໍ່ພຶດຕິກໍາຂອງຕົວຢ່າງການທົດສອບ.ອັດຕາການທົດແທນຢາງມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍຕໍ່ຄວາມສາມາດໃນການທົນທານຕໍ່ເວລາງໍ, ແຕ່ມີຜົນກະທົບທີ່ແນ່ນອນຕໍ່ຄວາມແຂງຂອງແຜ່ນເຫຼັກ.ຫຼັງຈາກການຕື່ມດ້ວຍຊີມັງຢາງ, ເມື່ອທຽບກັບຕົວຢ່າງຈາກທໍ່ເຫລໍກເປົ່າ, ຄວາມສາມາດໃນການບິດແລະຄວາມແຂງຂອງງໍໄດ້ຖືກປັບປຸງ.
ເນື່ອງຈາກການປະຕິບັດການສັ່ນສະເທືອນທີ່ດີຂອງພວກເຂົາແລະຄວາມສາມາດໃນການຮັບຜິດຊອບສູງ, ໂຄງສ້າງທໍ່ຊີມັງທີ່ເສີມສ້າງແບບດັ້ງເດີມ (CFST) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນການປະຕິບັດວິສະວະກໍາທີ່ທັນສະໄຫມ1,2,3.ໃນຖານະເປັນສີມັງ, ຢາງພາລາຊະນິດໃຫມ່, ອະນຸພາກຢາງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອທົດແທນການລວບລວມທໍາມະຊາດບາງສ່ວນ.ໂຄງສ້າງທໍ່ເຫຼັກກ້າຢາງ (RuCFST) ໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນໂດຍການຕື່ມທໍ່ເຫລໍກດ້ວຍຄອນກີດຢາງຢາງເພື່ອເພີ່ມຄວາມທົນທານແລະປະສິດທິພາບພະລັງງານຂອງໂຄງສ້າງປະສົມ4.ມັນບໍ່ພຽງແຕ່ໃຊ້ປະໂຍດຈາກການປະຕິບັດທີ່ດີເລີດຂອງສະມາຊິກ CFST, ແຕ່ຍັງເຮັດໃຫ້ການນໍາໃຊ້ຂີ້ເຫຍື້ອຢາງພາລາທີ່ມີປະສິດທິພາບ, ເຊິ່ງຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງການພັດທະນາຂອງເສດຖະກິດວົງສີຂຽວ5,6.
ໃນສອງສາມປີຜ່ານມາ, ພຶດຕິກໍາຂອງສະມາຊິກ CFST ແບບດັ້ງເດີມພາຍໃຕ້ axial load7,8, axial load-moment interaction9,10,11 ແລະ pure bending12,13,14 ໄດ້ຖືກສຶກສາຢ່າງເຂັ້ມງວດ.ຜົນ​ໄດ້​ຮັບ​ສະ​ແດງ​ໃຫ້​ເຫັນ​ວ່າ​ຄວາມ​ສາ​ມາດ​ງໍ​, ຄວາມ​ແຂງ​, ductility ແລະ​ຄວາມ​ສາ​ມາດ​ກະ​ຈາຍ​ພະ​ລັງ​ງານ​ຂອງ​ຖັນ CFST ແລະ beams ແມ່ນ​ປັບ​ປຸງ​ໂດຍ​ການ​ຕື່ມ​ຊີ​ມັງ​ພາຍ​ໃນ​ແລະ​ສະ​ແດງ​ໃຫ້​ເຫັນ ductility ກະ​ດູກ​ຫັກ​ທີ່​ດີ​.
ໃນປັດຈຸບັນ, ນັກຄົ້ນຄວ້າບາງຄົນໄດ້ສຶກສາພຶດຕິກໍາແລະການປະຕິບັດຂອງຄໍລໍາ RuCFST ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດແກນລວມ.Liu ແລະ Liang15 ໄດ້ດໍາເນີນການທົດລອງຫຼາຍໆຢ່າງກ່ຽວກັບຄໍລໍາ RuCFST ສັ້ນ, ແລະເມື່ອປຽບທຽບກັບຖັນ CFST, ຄວາມອາດສາມາດແລະຄວາມແຂງຂອງແບກໄດ້ຫຼຸດລົງດ້ວຍການເພີ່ມລະດັບການທົດແທນຢາງແລະຂະຫນາດຂອງອະນຸພາກຢາງ, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມຍືດຫຍຸ່ນເພີ່ມຂຶ້ນ.Duarte4,16 ໄດ້ທົດສອບຄໍລໍາ RuCFST ສັ້ນຫຼາຍອັນ ແລະສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຖັນ RuCFST ມີຄວາມຍືດຍຸ່ນຫຼາຍຂຶ້ນດ້ວຍເນື້ອໃນຢາງທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ.Liang17 ແລະ Gao18 ຍັງໄດ້ລາຍງານຜົນໄດ້ຮັບທີ່ຄ້າຍຄືກັນກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດຂອງປລັກ RuCFST ທີ່ລຽບແລະບາງໆ.Gu et al.19 ແລະ Jiang et al.20 ໄດ້ສຶກສາຄວາມສາມາດໃນການຮັບຜິດຊອບຂອງອົງປະກອບ RuCFST ໃນອຸນຫະພູມສູງ.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການເພີ່ມຢາງພາລາໄດ້ເພີ່ມຄວາມຍືດຫຍຸ່ນຂອງໂຄງສ້າງ.ໃນຂະນະທີ່ອຸນຫະພູມເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄວາມອາດສາມາດຂອງແບກໄດ້ຫຼຸດລົງໃນເບື້ອງຕົ້ນເລັກນ້ອຍ.Patel21 ໄດ້ວິເຄາະພຶດຕິກໍາການບີບອັດແລະ flexural ຂອງ beams CFST ສັ້ນແລະຖັນທີ່ມີປາຍມົນພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ axial ແລະ uniaxial.ການສ້າງແບບຈໍາລອງການຄິດໄລ່ແລະການວິເຄາະ parametric ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າກົນລະຍຸດການຈໍາລອງທີ່ໃຊ້ເສັ້ນໄຍສາມາດກວດສອບປະສິດທິພາບຂອງ RCFSTs ສັ້ນໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງ.ຄວາມຍືດຫຍຸ່ນເພີ່ມຂຶ້ນດ້ວຍອັດຕາສ່ວນ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງເຫຼັກກ້າແລະຄອນກີດ, ແລະຫຼຸດລົງດ້ວຍອັດຕາສ່ວນຄວາມເລິກກັບຄວາມຫນາ.ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ຖັນ RuCFST ສັ້ນມີພຶດຕິກຳຄ້າຍຄືກັນກັບຖັນ CFST ແລະມີຄວາມຢືດຢຸ່ນກວ່າຖັນ CFST.
ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກການທົບທວນຂ້າງເທິງວ່າຄໍລໍາ RuCFST ປັບປຸງຫຼັງຈາກການນໍາໃຊ້ທີ່ເຫມາະສົມຂອງສານເສີມຢາງໃນຄອນກີດພື້ນຖານຂອງຖັນ CFST.ເນື່ອງຈາກບໍ່ມີການໂຫຼດຕາມແກນ, ເສັ້ນໂຄ້ງສຸດທິເກີດຂື້ນຢູ່ປາຍຫນຶ່ງຂອງລໍາຄໍລໍາ.ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຄຸນລັກສະນະການງໍຂອງ RuCFST ແມ່ນເອກະລາດຂອງຄຸນລັກສະນະການໂຫຼດຕາມແກນ22.ໃນວິສະວະກໍາພາກປະຕິບັດ, ໂຄງສ້າງ RuCFST ມັກຈະມີການໂຫຼດເວລາບິດ.ການສຶກສາຄຸນສົມບັດການງໍອັນບໍລິສຸດຂອງມັນຊ່ວຍກໍານົດຮູບແບບການຜິດປົກກະຕິແລະຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງອົງປະກອບ RuCFST ພາຍໃຕ້ການປະຕິບັດ seismic23.ສໍາລັບໂຄງສ້າງ RuCFST, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ສຶກສາຄຸນສົມບັດການງໍອັນບໍລິສຸດຂອງອົງປະກອບ RuCFST.
ໃນເລື່ອງນີ້, ຫົກຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກທົດສອບເພື່ອສຶກສາຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງອົງປະກອບທໍ່ສີ່ຫລ່ຽມເຫຼັກໂຄ້ງທີ່ບໍລິສຸດ.ສ່ວນທີ່ເຫຼືອຂອງບົດຄວາມນີ້ຖືກຈັດເປັນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.ທໍາອິດ, ຫົກຕົວຢ່າງສີ່ຫລ່ຽມສີ່ຫລ່ຽມທີ່ມີຫຼືບໍ່ມີການຕື່ມຢາງໄດ້ຖືກທົດສອບ.ສັງເກດເບິ່ງຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງແຕ່ລະຕົວຢ່າງສໍາລັບຜົນການທົດສອບ.ອັນທີສອງ, ການປະຕິບັດຂອງອົງປະກອບ RuCFST ໃນການງໍບໍລິສຸດໄດ້ຖືກວິເຄາະ, ແລະຜົນກະທົບຂອງອັດຕາສ່ວນ shear-to-span ຂອງ 3-5 ແລະອັດຕາສ່ວນການທົດແທນຢາງຂອງ 10-20% ກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດໂຄງສ້າງຂອງ RuCFST ໄດ້ຖືກປຶກສາຫາລື.ສຸດທ້າຍ, ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຄວາມສາມາດໃນການໂຫຼດແລະຄວາມແຂງຂອງງໍລະຫວ່າງອົງປະກອບ RuCFST ແລະອົງປະກອບ CFST ແບບດັ້ງເດີມແມ່ນຖືກປຽບທຽບ.
ຫົກຕົວຢ່າງ CFST ໄດ້ສໍາເລັດ, ສີ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດຢາງ, ຫນຶ່ງເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດປົກກະຕິ, ແລະຄັ້ງທີ VI ແມ່ນຫວ່າງເປົ່າ.ຜົນກະທົບຂອງອັດຕາການປ່ຽນແປງຢາງພາລາ (r) ແລະອັດຕາສ່ວນ shear (λ) ໄດ້ຖືກປຶກສາຫາລື.ຕົວກໍານົດການຕົ້ນຕໍຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນໄດ້ມອບໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 1. ຕົວອັກສອນ t ຫມາຍເຖິງຄວາມຫນາຂອງທໍ່, B ແມ່ນຄວາມຍາວຂອງດ້ານຂ້າງຂອງຕົວຢ່າງ, L ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຕົວຢ່າງ, Mue ແມ່ນຄວາມສາມາດບິດທີ່ວັດແທກ, Kie ແມ່ນເບື້ອງຕົ້ນ. bending ແຂງ, Kse ແມ່ນ bending stiffness ໃນການບໍລິການ.ສາກ.
ຕົວຢ່າງ RuCFST ໄດ້ຖືກຜະລິດຈາກແຜ່ນເຫຼັກສີ່ແຜ່ນທີ່ເຊື່ອມເຂົ້າກັນເປັນຄູ່ເພື່ອສ້າງເປັນທໍ່ເຫຼັກສີ່ຫຼ່ຽມມົນທົນ, ເຊິ່ງຫຼັງຈາກນັ້ນກໍ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດ.ແຜ່ນເຫຼັກຫນາ 10 ມມຖືກເຊື່ອມກັບແຕ່ລະປາຍຂອງຕົວຢ່າງ.ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງເຫຼັກແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2. ອີງຕາມມາດຕະຖານຈີນ GB/T228-201024, ຄວາມແຮງ tensile (fu) ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດ (fy) ຂອງທໍ່ເຫລໍກແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍວິທີການທົດສອບ tensile ມາດຕະຖານ.ຜົນການທົດສອບແມ່ນ 260 MPa ແລະ 350 MPa ຕາມລໍາດັບ.ໂມດູລຂອງຄວາມຍືດຫຍຸ່ນ (Es) ແມ່ນ 176 GPa, ແລະອັດຕາສ່ວນຂອງ Poisson (ν) ຂອງເຫຼັກແມ່ນ 0.3.
ໃນ​ລະ​ຫວ່າງ​ການ​ທົດ​ສອບ​, ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ກ້ອນ (fcu​) ຂອງ​ສີ​ມັງ​ອ້າງ​ອີງ​ໃນ​ວັນ​ທີ 28 ໄດ້​ຖືກ​ຄິດ​ໄລ່​ທີ່ 40 MPa​.ອັດຕາສ່ວນ 3, 4 ແລະ 5 ໄດ້ຖືກເລືອກໂດຍອີງໃສ່ການອ້າງອິງກ່ອນຫນ້າ 25 ຍ້ອນວ່ານີ້ອາດຈະເປີດເຜີຍໃຫ້ເຫັນບັນຫາໃດໆກັບລະບົບສາຍສົ່ງ.ສອງອັດຕາທົດແທນຢາງ 10% ແລະ 20% ທົດແທນດິນຊາຍໃນສ່ວນປະສົມຂອງຊີມັງ.ໃນ​ການ​ສຶກ​ສາ​ນີ້, ຝຸ່ນຢາງຢາງພາລາທໍາມະດາຈາກໂຮງງານຊີມັງ Tianyu (ຍີ່ຫໍ້ Tianyu ໃນປະເທດຈີນ) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້.ຂະຫນາດອະນຸພາກຂອງຢາງແມ່ນ 1-2 ມມ.ຕາຕະລາງ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນອັດຕາສ່ວນຂອງຄອນກີດຢາງແລະສ່ວນປະສົມ.ສໍາລັບແຕ່ລະປະເພດຂອງຊີມັງ, ສາມ cubes ທີ່ມີຂ້າງຂອງ 150 ມມໄດ້ຖືກໂຍນແລະປິ່ນປົວພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການທົດສອບທີ່ກໍານົດໂດຍມາດຕະຖານ.ດິນຊາຍທີ່ໃຊ້ໃນການປະສົມແມ່ນດິນຊາຍ siliceous ແລະປະສົມຫຍາບແມ່ນຫີນກາກບອນໃນເມືອງ Shenyang, ພາກຕາເວັນອອກສຽງເຫນືອຂອງຈີນ.ກໍາລັງບີບອັດກ້ອນ 28 ມື້ (fcu), ກໍາລັງບີບອັດ prismatic (fc') ແລະໂມດູນຂອງຄວາມຍືດຫຍຸ່ນ (Ec) ສໍາລັບອັດຕາສ່ວນການທົດແທນຢາງຕ່າງໆ (10% ແລະ 20%) ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3. ປະຕິບັດມາດຕະຖານ GB50081-201926.
ຕົວຢ່າງການທົດສອບທັງຫມົດແມ່ນໄດ້ຖືກທົດສອບດ້ວຍກະບອກໄຮໂດຼລິກທີ່ມີແຮງດັນ 600 kN.ໃນລະຫວ່າງການໂຫຼດ, ສອງກໍາລັງທີ່ເຂັ້ມຂຸ້ນຖືກປະຕິບັດຢ່າງສົມມາດກັບຈຸດຢືນການທົດສອບໂຄ້ງສີ່ຈຸດແລະຫຼັງຈາກນັ້ນແຈກຢາຍໃສ່ຕົວຢ່າງ.ການເສື່ອມເສີຍແມ່ນຖືກວັດແທກດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກຄວາມເຄັ່ງຕຶງຫ້າອັນໃນແຕ່ລະດ້ານຂອງຕົວຢ່າງ.ການບ່ຽງເບນແມ່ນສັງເກດເຫັນໂດຍໃຊ້ເຊັນເຊີການຍ້າຍສາມຕົວທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 1 ແລະ 2. 1 ແລະ 2.
ການທົດສອບໄດ້ນໍາໃຊ້ລະບົບ preload.ໂຫຼດດ້ວຍຄວາມໄວ 2kN/s, ຈາກນັ້ນຢຸດຊົ່ວຄາວຢູ່ທີ່ການໂຫຼດສູງສຸດ 10kN, ກວດເບິ່ງວ່າເຄື່ອງມື ແລະ Load Cell ຢູ່ໃນສະພາບປົກກະຕິຫຼືບໍ່.ພາຍໃນແຖບ elastic, ແຕ່ລະການເພີ່ມການໂຫຼດໃຊ້ກັບຫນ້ອຍກວ່າຫນຶ່ງສ່ວນສິບຂອງການໂຫຼດສູງສຸດທີ່ຄາດຄະເນ.ເມື່ອທໍ່ເຫລໍກສວມໃສ່, ການໂຫຼດທີ່ໃຊ້ແມ່ນຫນ້ອຍກວ່າຫນຶ່ງສ່ວນສິບຫ້າຂອງການໂຫຼດສູງສຸດທີ່ຄາດຄະເນ.ຖືປະມານສອງນາທີຫຼັງຈາກນໍາໃຊ້ແຕ່ລະລະດັບການໂຫຼດໃນລະຫວ່າງໄລຍະການໂຫຼດ.ເມື່ອຕົວຢ່າງເຂົ້າຫາຄວາມລົ້ມເຫຼວ, ອັດຕາການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງຊ້າລົງ.ເມື່ອການໂຫຼດຕາມແກນບັນລຸຫນ້ອຍກວ່າ 50% ຂອງການໂຫຼດສູງສຸດຫຼືຄວາມເສຍຫາຍທີ່ຊັດເຈນແມ່ນພົບເຫັນຢູ່ໃນຕົວຢ່າງ, ການໂຫຼດແມ່ນສິ້ນສຸດລົງ.
ການທໍາລາຍຕົວຢ່າງຂອງການທົດສອບທັງຫມົດສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມຍືດຫຍຸ່ນທີ່ດີ.ບໍ່ພົບຮອຍແຕກ tensile ທີ່ຊັດເຈນຢູ່ໃນເຂດ tensile ຂອງທໍ່ເຫລໍກຂອງຊິ້ນການທົດສອບ.ປະເພດທົ່ວໄປຂອງຄວາມເສຍຫາຍຕໍ່ທໍ່ເຫລໍກແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.3. ເອົາຕົວຢ່າງ SB1 ເປັນຕົວຢ່າງ, ໃນຂັ້ນຕອນເບື້ອງຕົ້ນຂອງການໂຫຼດໃນເວລາທີ່ bending ຕ່ໍາກວ່າ 18 kN m, ຕົວຢ່າງ SB1 ຢູ່ໃນຂັ້ນຕອນ elastic ໂດຍບໍ່ມີການ deformation ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ, ແລະອັດຕາການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງປັດຈຸບັນ bending ວັດແທກແມ່ນຫຼາຍກ່ວາ. ອັດຕາການເພີ່ມຂຶ້ນໃນ curvature.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ທໍ່ເຫລໍກໃນເຂດ tensile ແມ່ນ deformable ແລະຜ່ານເຂົ້າໄປໃນຂັ້ນຕອນຂອງການ elastic-plastic.ເມື່ອເວລາບິດເຖິງປະມານ 26 kNm, ເຂດການບີບອັດຂອງເຫຼັກກ້າຂະຫນາດກາງເລີ່ມຂະຫຍາຍອອກ.Edema ພັດທະນາຄ່ອຍໆຍ້ອນວ່າການໂຫຼດເພີ່ມຂຶ້ນ.ເສັ້ນໂຄ້ງ load-deflection ບໍ່ໄດ້ຫຼຸດລົງຈົນກ່ວາການໂຫຼດເຖິງຈຸດສູງສຸດຂອງມັນ.
ຫຼັງຈາກການທົດລອງໄດ້ສໍາເລັດ, ຕົວຢ່າງ SB1 (RuCFST) ແລະຕົວຢ່າງ SB5 (CFST) ໄດ້ຖືກຕັດເພື່ອສັງເກດເຫັນຫຼາຍຢ່າງຊັດເຈນເຖິງຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງຊີມັງພື້ນຖານ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 4. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຮູບ 4 ວ່າຮອຍແຕກໃນຕົວຢ່າງ. SB1 ຖືກແຈກຢາຍຢ່າງເທົ່າທຽມກັນແລະ sparsely ໃນຄອນກີດພື້ນຖານ, ແລະໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງພວກມັນແມ່ນຈາກ 10 ຫາ 15 ຊຕມ.ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງຮອຍແຕກໃນຕົວຢ່າງ SB5 ແມ່ນຕັ້ງແຕ່ 5 ຫາ 8 ຊມ, ຮອຍແຕກແມ່ນສະຫມໍ່າສະເຫມີແລະເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ.ນອກຈາກນັ້ນ, ຮອຍແຕກໃນຕົວຢ່າງ SB5 ຂະຫຍາຍອອກໄປປະມານ 90 °ຈາກເຂດຄວາມກົດດັນໄປຫາເຂດການບີບອັດແລະພັດທະນາເຖິງປະມານ 3/4 ຂອງຄວາມສູງຂອງສ່ວນ.ຮອຍແຕກຂອງຊີມັງຕົ້ນຕໍໃນຕົວຢ່າງ SB1 ແມ່ນຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າແລະເລື້ອຍໆຫນ້ອຍກວ່າໃນຕົວຢ່າງ SB5.ການທົດແທນດິນຊາຍດ້ວຍກະປ໋ອງຢາງພາລາ, ໃນລະດັບໃດຫນຶ່ງ, ປ້ອງກັນການພັດທະນາຂອງຮອຍແຕກໃນສີມັງ.
ໃນຮູບ.5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຜ່ກະຈາຍຂອງ deflection ຕາມຄວາມຍາວຂອງແຕ່ລະຕົວຢ່າງ.ເສັ້ນແຂງແມ່ນເສັ້ນໂຄ້ງ deflection ຂອງຊິ້ນການທົດສອບແລະເສັ້ນ dotted ແມ່ນຄື້ນເຄິ່ງ sinusoidal.ຈາກຮູບ.ຮູບ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າເສັ້ນໂຄ້ງ deflection rod ແມ່ນຢູ່ໃນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີກັບເສັ້ນໂຄ້ງເຄິ່ງຄື້ນ sinusoidal ໃນການໂຫຼດເບື້ອງຕົ້ນ.ໃນຂະນະທີ່ການໂຫຼດເພີ່ມຂຶ້ນ, ເສັ້ນໂຄ້ງ deflection deviates ເລັກນ້ອຍຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ sinusoidal ເຄິ່ງຄື້ນ.ຕາມກົດລະບຽບ, ໃນລະຫວ່າງການໂຫຼດ, ເສັ້ນໂຄ້ງ deflection ຂອງຕົວຢ່າງທັງຫມົດໃນແຕ່ລະຈຸດວັດແທກແມ່ນເສັ້ນໂຄ້ງເຄິ່ງ sinusoidal symmetrical.
ນັບຕັ້ງແຕ່ການ deflection ຂອງອົງປະກອບ RuCFST ໃນການໂຄ້ງທີ່ບໍລິສຸດປະຕິບັດຕາມເສັ້ນໂຄ້ງເຄິ່ງຄື້ນ sinusoidal, ສົມຜົນການງໍສາມາດສະແດງອອກເປັນ:
ເມື່ອຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງເສັ້ນໄຍສູງສຸດແມ່ນ 0.01, ພິຈາລະນາເງື່ອນໄຂການນໍາໃຊ້ຕົວຈິງ, ຊ່ວງເວລາບິດທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນຖືກກໍານົດວ່າເປັນຄວາມອາດສາມາດຂອງຊ່ວງເວລາງໍສຸດທ້າຍຂອງອົງປະກອບ27.ຄວາມອາດສາມາດຂອງໂມດູນໂຄ້ງທີ່ວັດແທກໄດ້ (Mue) ທີ່ໄດ້ກໍານົດໄວ້ດັ່ງນັ້ນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 1. ອີງຕາມການວັດແທກຄວາມອາດສາມາດໃນປັດຈຸໂຄ້ງ (Mue) ແລະສູດ (3) ສໍາລັບການຄິດໄລ່ curvature (φ), ເສັ້ນໂຄ້ງ M-φ ໃນຮູບ 6 ສາມາດເປັນ. ວາງແຜນ.ສໍາ​ລັບ M = 0.2Mue28​, ຄວາມ​ແຂງ​ຕົວ​ເບື້ອງ​ຕົ້ນ Kie ໄດ້​ຖືກ​ພິ​ຈາ​ລະ​ນາ​ເປັນ shear bending stiffness ທີ່​ສອດ​ຄ້ອງ​ກັນ​.ເມື່ອ M = 0.6Mue, ຄວາມແຂງຂອງງໍ (Kse) ຂອງຂັ້ນຕອນການເຮັດວຽກໄດ້ຖືກກໍານົດໃຫ້ເປັນຄວາມແຂງຂອງງໍ secant ທີ່ສອດຄ້ອງກັນ.
ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ curvature ປັດຈຸບັນໂຄ້ງທີ່ປັດຈຸບັນງໍແລະ curvature ເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ linearly ໃນຂັ້ນຕອນຂອງການ elastic.ອັດຕາການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຊ່ວງເວລາໂຄ້ງແມ່ນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນສູງກວ່າໂຄ້ງ.ເມື່ອເວລາງໍ M ແມ່ນ 0.2Mue, ຕົວຢ່າງມາຮອດຂັ້ນຕອນການຈໍາກັດ elastic.ເມື່ອການໂຫຼດເພີ່ມຂຶ້ນ, ຕົວຢ່າງຈະຖືກປ່ຽນຮູບແບບພາດສະຕິກແລະຜ່ານເຂົ້າໄປໃນຂັ້ນຕອນຂອງ elastoplastic.ມີຊ່ວງເວລາງໍ M ເທົ່າກັບ 0.7-0.8 Mue, ທໍ່ເຫລໍກຈະຖືກຜິດປົກກະຕິໃນເຂດຄວາມກົດດັນແລະໃນເຂດການບີບອັດສະລັບກັນ.ໃນຂະນະດຽວກັນ, ເສັ້ນໂຄ້ງ Mf ຂອງຕົວຢ່າງເລີ່ມສະແດງຕົວຂອງມັນເອງເປັນຈຸດ inflection ແລະການຂະຫຍາຍຕົວທີ່ບໍ່ແມ່ນເສັ້ນ, ເຊິ່ງເສີມຂະຫຍາຍຜົນກະທົບລວມຂອງທໍ່ເຫລໍກແລະແກນຄອນກີດຢາງ.ເມື່ອ M ເທົ່າກັບ Mue, ຕົວຢ່າງເຂົ້າໄປໃນຂັ້ນຕອນການແຂງຂອງພາດສະຕິກ, ມີການເຫນັງຕີງແລະ curvature ຂອງຕົວຢ່າງເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາ, ໃນຂະນະທີ່ໄລຍະງໍເພີ່ມຂຶ້ນຊ້າໆ.
ໃນຮູບ.7 ສະແດງເສັ້ນໂຄ້ງຂອງຊ່ວງເວລາໂຄ້ງ (M) ທຽບກັບສາຍພັນ (ε) ສໍາລັບແຕ່ລະຕົວຢ່າງ.ສ່ວນເທິງຂອງພາກກາງຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນຢູ່ພາຍໃຕ້ການບີບອັດ, ແລະສ່ວນຕ່ໍາແມ່ນຢູ່ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນ.ເຄື່ອງວັດແທກສາຍພັນທີ່ໝາຍ “1″ ແລະ “2″ ຕັ້ງຢູ່ເທິງສຸດຂອງເຄື່ອງທົດສອບ, ເຄື່ອງວັດແທກສາຍພັນທີ່ໝາຍ “3″ ແມ່ນຢູ່ເຄິ່ງກາງຂອງຕົວຢ່າງ, ແລະເຄື່ອງວັດແທກສາຍພັນທີ່ໝາຍ “4″ ແລະ “5″.” ແມ່ນຢູ່ໃນຕົວຢ່າງການທົດສອບ.ສ່ວນຕ່ໍາຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2. ຈາກຮູບທີ 7 ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າໃນຂັ້ນຕອນທໍາອິດຂອງການໂຫຼດ, ການຜິດປົກກະຕິຕາມລວງຍາວໃນເຂດຄວາມກົດດັນແລະໃນເຂດການບີບອັດຂອງອົງປະກອບແມ່ນໃກ້ຊິດ, ແລະ ການຜິດປົກກະຕິແມ່ນປະມານເສັ້ນຊື່.ໃນພາກກາງ, ມີການຜິດປົກກະຕິທາງດ້ານລວງຍາວເພີ່ມຂຶ້ນເລັກນ້ອຍ, ແຕ່ຂະຫນາດຂອງການເພີ່ມຂຶ້ນນີ້ແມ່ນຂະຫນາດນ້ອຍ. ຕໍ່ມາ, ສີມັງຢາງໃນເຂດຄວາມກົດດັນມີຮອຍແຕກ. ເນື່ອງຈາກວ່າທໍ່ເຫລໍກໃນເຂດຄວາມກົດດັນພຽງແຕ່ຕ້ອງທົນທານຕໍ່ແຮງດັນ, ແລະ. ຊີມັງຢາງແລະທໍ່ເຫຼັກກ້າໃນເຂດການບີບອັດຮັບການໂຫຼດຮ່ວມກັນ, ການຜິດປົກກະຕິໃນເຂດຄວາມກົດດັນຂອງອົງປະກອບແມ່ນຫຼາຍກ່ວາການຜິດປົກກະຕິໃນເວລາທີ່ການໂຫຼດເພີ່ມຂຶ້ນ, ການຜິດປົກກະຕິເກີນຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດຂອງເຫຼັກກ້າ, ແລະທໍ່ເຫຼັກເຂົ້າໄປໃນ. ຂັ້ນຕອນຂອງ elastoplastic. ອັດຕາການເພີ່ມຂື້ນຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງຕົວຢ່າງແມ່ນສູງກວ່າຊ່ວງເວລາໂຄ້ງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ແລະເຂດພາດສະຕິກເລີ່ມພັດທະນາໄປສູ່ສ່ວນຂ້າມເຕັມ.
ເສັ້ນໂຄ້ງ M-um ສໍາລັບແຕ່ລະຕົວຢ່າງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 8. ໃນຮູບ.8, ເສັ້ນໂຄ້ງ M-um ທັງໝົດປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມດຽວກັນກັບສະມາຊິກ CFST ແບບດັ້ງເດີມ22,27.ໃນແຕ່ລະກໍລະນີ, ເສັ້ນໂຄ້ງ M-um ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕອບສະຫນອງ elastic ໃນໄລຍະເບື້ອງຕົ້ນ, ປະຕິບັດຕາມພຶດຕິກໍາ inelastic ທີ່ມີການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມແຂງ, ຈົນກ່ວາປັດຈຸບັນສູງສຸດທີ່ອະນຸຍາດຂອງງໍແມ່ນຄ່ອຍໆບັນລຸໄດ້.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເນື່ອງຈາກຕົວກໍານົດການທົດສອບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ເສັ້ນໂຄ້ງ M-um ແມ່ນແຕກຕ່າງກັນເລັກນ້ອຍ.ປັດ​ຈຸ​ບັນ deflection ສໍາ​ລັບ​ອັດ​ຕາ​ສ່ວນ shear-to-span ຈາກ 3 ຫາ 5 ແມ່ນ​ສະ​ແດງ​ໃຫ້​ເຫັນ​ໃນ​ຮູບ​ພາບ.8 ກ.ຄວາມສາມາດບິດທີ່ອະນຸຍາດຂອງຕົວຢ່າງ SB2 (ປັດໄຈ shear λ = 4) ແມ່ນ 6.57% ຕ່ໍາກວ່າຂອງຕົວຢ່າງ SB1 (λ = 5), ແລະຄວາມສາມາດທີ່ຈະງໍຂອງຕົວຢ່າງ SB3 (λ = 3) ແມ່ນຫຼາຍກ່ວາຂອງຕົວຢ່າງ SB2. (λ = 4) 3.76%.ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ເມື່ອອັດຕາສ່ວນ shear-to-span ເພີ່ມຂຶ້ນ, ທ່າອ່ຽງຂອງການປ່ຽນແປງໃນຊ່ວງເວລາທີ່ອະນຸຍາດແມ່ນບໍ່ຈະແຈ້ງ.ເສັ້ນໂຄ້ງ M-um ເບິ່ງຄືວ່າບໍ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບອັດຕາສ່ວນ shear-to-span.ນີ້ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບສິ່ງທີ່ Lu ແລະ Kennedy25 ສັງເກດເຫັນສໍາລັບ beams CFST ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນ shear-to-span ຕັ້ງແຕ່ 1.03 ຫາ 5.05.ເຫດຜົນທີ່ເປັນໄປໄດ້ສໍາລັບສະມາຊິກ CFST ແມ່ນວ່າໃນອັດຕາສ່ວນ shear ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ກົນໄກການສົ່ງຜົນບັງຄັບໃຊ້ລະຫວ່າງແກນຄອນກີດແລະທໍ່ເຫລໍກແມ່ນເກືອບຄືກັນ, ເຊິ່ງບໍ່ຊັດເຈນເທົ່າກັບສະມາຊິກຄອນກີດເສີມ 25.
ຈາກຮູບ.8b ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມສາມາດໃນການຮັບຜິດຊອບຂອງຕົວຢ່າງ SB4 (r = 10%) ແລະ SB1 (r = 20%) ແມ່ນສູງກວ່າເລັກນ້ອຍຫຼືຕ່ໍາກວ່າຕົວຢ່າງແບບດັ້ງເດີມ CFST SB5 (r = 0), ແລະເພີ່ມຂຶ້ນ 3.15 ເປີເຊັນແລະຫຼຸດລົງໂດຍ 1 .57 ເປີເຊັນ.ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຄວາມແຂງຕົວຂອງຕົວບິດເບື້ອງຕົ້ນ (Kie) ຂອງຕົວຢ່າງ SB4 ແລະ SB1 ແມ່ນສູງກວ່າຕົວຢ່າງ SB5 ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ເຊິ່ງແມ່ນ 19.03% ແລະ 18.11% ຕາມລໍາດັບ.ຄວາມແຂງຂອງງໍ (Kse) ຂອງຕົວຢ່າງ SB4 ແລະ SB1 ໃນໄລຍະປະຕິບັດງານແມ່ນ 8.16% ແລະ 7.53% ສູງກວ່າຕົວຢ່າງ SB5, ຕາມລໍາດັບ.ພວກເຂົາເຈົ້າສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າອັດຕາການທົດແທນຢາງມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍຕໍ່ຄວາມສາມາດໃນການບິດ, ແຕ່ມີຜົນກະທົບຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ຄວາມແຂງຂອງຕົວບິດຂອງຕົວຢ່າງ RuCFST.ອັນນີ້ອາດຈະເປັນຍ້ອນຄວາມຈິງທີ່ວ່າຄວາມສຕິກຂອງຊີມັງຢາງໃນຕົວຢ່າງ RuCFST ແມ່ນສູງກວ່າຄວາມສຕິກຂອງຊີມັງທໍາມະຊາດໃນຕົວຢ່າງ CFST ທໍາມະດາ.ໂດຍທົ່ວໄປ, ຮອຍແຕກແລະຮອຍແຕກໃນຄອນກີດທໍາມະຊາດເລີ່ມຂະຫຍາຍພັນໄວກວ່າໃນຄອນກີດຢາງ29.ຈາກຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວປົກກະຕິຂອງຊີມັງພື້ນຖານ (ຮູບ 4), ຮອຍແຕກຂອງຕົວຢ່າງ SB5 (ຄອນກີດທໍາມະຊາດ) ມີຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຫນາແຫນ້ນກ່ວາຕົວຢ່າງ SB1 (ສີມັງ, ຢາງ).ນີ້ອາດຈະເຮັດໃຫ້ການຍັບຍັ້ງທີ່ສູງກວ່າທີ່ສະຫນອງໂດຍທໍ່ເຫລໍກສໍາລັບຕົວຢ່າງ SB1 Reinforced Concrete ເມື່ອທຽບກັບຕົວຢ່າງ SB5 Natural Concrete.ການສຶກສາ Durate16 ຍັງໄດ້ສະຫຼຸບທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.
ຈາກຮູບ.8c ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າອົງປະກອບ RuCFST ມີຄວາມສາມາດງໍແລະ ductility ດີກວ່າອົງປະກອບທໍ່ເຫລໍກທີ່ເປັນຮູ.ຄວາມເຂັ້ມແຂງງໍຂອງຕົວຢ່າງ SB1 ຈາກ RuCFST (r = 20%) ແມ່ນ 68.90% ສູງກວ່າຕົວຢ່າງ SB6 ຈາກທໍ່ເຫລໍກຫວ່າງເປົ່າ, ແລະຄວາມແຂງຕົວຂອງການງໍເບື້ອງຕົ້ນ (Kie) ແລະຄວາມແຂງຂອງງໍໃນຂັ້ນຕອນການດໍາເນີນງານ (Kse) ຂອງຕົວຢ່າງ SB1. ແມ່ນ 40.52% ຕາມລໍາດັບ., ເຊິ່ງສູງກວ່າຕົວຢ່າງ SB6, ແມ່ນສູງກວ່າ 16.88%.ການປະຕິບັດປະສົມປະສານຂອງທໍ່ເຫລໍກແລະແກນຊີມັງທີ່ເຮັດດ້ວຍຢາງພາລາເພີ່ມຄວາມອາດສາມາດ flexural ແລະຄວາມແຂງຂອງອົງປະກອບປະສົມ.ອົງປະກອບຂອງ RuCFST ສະແດງຕົວຢ່າງ ductility ທີ່ດີເມື່ອໄດ້ຮັບການໂຫຼດໂຄ້ງທີ່ບໍລິສຸດ.
ຊ່ວງເວລາງໍທີ່ໄດ້ຮັບຜົນໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບຊ່ວງເວລາບິດທີ່ລະບຸໄວ້ໃນມາດຕະຖານການອອກແບບໃນປະຈຸບັນເຊັ່ນ: ກົດລະບຽບຂອງຍີ່ປຸ່ນ AIJ (2008) 30, ກົດລະບຽບຂອງອັງກິດ BS5400 (2005) 31, ກົດລະບຽບຂອງເອີຣົບ EC4 (2005) 32 ແລະກົດລະບຽບຂອງຈີນ GB50936 (2014) 33. ບິດປັດ (Muc) ກັບຊ່ວງເວລາທົດລອງ (Mue) ແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 4 ແລະນໍາສະເຫນີໃນຮູບ.9. ຄ່າການຄິດໄລ່ຂອງ AIJ (2008), BS5400 (2005) ແລະ GB50936 (2014) ແມ່ນ 19%, 13.2% ແລະ 19.4% ຕ່ໍາກວ່າຄ່າທົດລອງສະເລ່ຍຕາມລໍາດັບ.ປັດຈຸບັນ bending ຄິດໄລ່ໂດຍ EC4 (2005) ແມ່ນ 7% ຕ່ໍາກວ່າຄ່າການທົດສອບສະເລ່ຍ, ຊຶ່ງເປັນທີ່ໃກ້ຄຽງທີ່ສຸດ.
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງອົງປະກອບ RuCFST ພາຍໃຕ້ການໂຄ້ງທີ່ບໍລິສຸດແມ່ນໄດ້ຖືກສືບສວນໂດຍການທົດລອງ.ອີງຕາມການຄົ້ນຄວ້າ, ບົດສະຫຼຸບຕໍ່ໄປນີ້ສາມາດຖືກດຶງອອກມາ.
ສະມາຊິກທີ່ໄດ້ຮັບການທົດສອບຂອງ RuCFST ໄດ້ສະແດງພຶດຕິກໍາທີ່ຄ້າຍຄືກັບຮູບແບບ CFST ແບບດັ້ງເດີມ.ມີຂໍ້ຍົກເວັ້ນຂອງຕົວຢ່າງທໍ່ເຫລໍກທີ່ຫວ່າງເປົ່າ, ຕົວຢ່າງ RuCFST ແລະ CFST ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນດີເນື່ອງຈາກການຕື່ມຢາງແລະຊີມັງ.
ອັດຕາສ່ວນ shear to span ແຕກຕ່າງກັນຈາກ 3 ຫາ 5 ໂດຍມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍຕໍ່ເວລາທົດສອບແລະຄວາມແຂງຂອງງໍ.ອັດຕາການທົດແທນຢາງພາລາໄດ້ປະຕິບັດບໍ່ໄດ້ຜົນຕໍ່ຄວາມຕ້ານທານຂອງຕົວຢ່າງທີ່ຈະງໍປັດຈຸບັນ, ແຕ່ວ່າມັນມີຜົນກະທົບທີ່ແນ່ນອນກ່ຽວກັບຄວາມແຂງຂອງຕົວບິດ.ຄວາມແຂງກະດ້າງເບື້ອງຕົ້ນຂອງຕົວຢ່າງ SB1 ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນການທົດແທນຢາງ 10% ແມ່ນສູງກວ່າ 19.03% ຂອງຕົວຢ່າງແບບດັ້ງເດີມ CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) ອະນຸຍາດໃຫ້ມີການປະເມີນຜົນທີ່ຖືກຕ້ອງຂອງຄວາມສາມາດບິດສູງສຸດຂອງອົງປະກອບ RuCFST.ການເພີ່ມຢາງໃສ່ເບຕົງເສີມສ້າງຄວາມເສື່ອມຂອງຊີມັງ, ເຮັດໃຫ້ອົງປະກອບຂອງຂົງຈື້ມີຄວາມທົນທານດີ.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP ແລະ Yu, ZV ການປະຕິບັດແບບປະສົມປະສານຂອງຖັນທໍ່ເຫລໍກຂອງພາກສີ່ຫລ່ຽມທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດໃນ transverse shear.ໂຄງສ້າງ.ຄອນກຣີດ 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, ແລະ Li, W. ການທົດສອບທໍ່ເຫຼັກທີ່ມີຄອນກີດ (CFST) ທີ່ມີຄໍລໍາ STS inclined, conical, ແລະສັ້ນ.J. ການກໍ່ສ້າງ.ຖັງເຫຼັກ 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS ການທົດສອບການສັ່ນສະເທືອນແລະການສຶກສາດັດສະນີປະສິດທິພາບຂອງກໍາແພງຕັນເປັນຮູທີ່ນໍາມາໃຊ້ໃຫມ່ທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍກອບທໍ່ເຫຼັກທີ່ນໍາມາໃຊ້ຄືນໃຫມ່.ໂຄງສ້າງ.ຄອນກີດ 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.ການທົດລອງແລະການອອກແບບທໍ່ເຫລໍກສັ້ນທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດຢາງ.ໂຄງການ.ໂຄງສ້າງ.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK ການວິເຄາະຄວາມສ່ຽງໃໝ່ຂອງ COVID 19 ໃນປະເທດອິນເດຍ, ໂດຍຄຳນຶງເຖິງປັດໄຈສະພາບອາກາດ ແລະ ເສດຖະກິດ-ສັງຄົມ.ເຕັກໂນໂລຊີ.ພະຍາກອນ.ສັງຄົມ.ເປີດ.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK ລະບົບການປະເມີນຄວາມສ່ຽງໃຫມ່ແລະຄວາມຢືດຢຸ່ນຂອງການປ່ຽນແປງດິນຟ້າອາກາດຂອງໂຄງສ້າງພື້ນຖານທີ່ສໍາຄັນ.ເຕັກໂນໂລຊີ.ພະຍາກອນ.ສັງຄົມ.ເປີດ.165, 120532 (2021).
Liang, Q ແລະ Fragomeni, S. ການວິເຄາະ Nonlinear ຂອງຄໍລໍາຮອບສັ້ນຂອງທໍ່ເຫຼັກກ້າຄອນກີດພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ Axial.J. ການກໍ່ສ້າງ.Steel Resolution 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. ແລະ Lam, D. ພຶດຕິກຳຂອງເສົາຄໍລຳທີ່ເຮັດດ້ວຍທໍ່ເຫລັກຢ່າງດົກໜາ ແລະ ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ.J. ການກໍ່ສ້າງ.ຖັງເຫຼັກ 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.ການ​ທົດ​ລອງ​ການ​ສືບ​ສວນ​ຂອງ​ຄຸນ​ລັກ​ສະ​ນະ​ການ​ບີບ​ອັດ eccentric ຂອງ​ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ສູງ​ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ເຢັນ​ສ້າງ​ຕັ້ງ​ຂຶ້ນ​ເປັນ​ຖັນ tubular ສີ​ມັງ​ຮູບ​ສີ່​ແຈ​ສາກ​.ມະຫາວິທະຍາໄລ J. Huaqiao (2019).
Yang, YF ແລະ Khan, LH ພຶດຕິກໍາຂອງຖັນທໍ່ເຫຼັກຊີມັງສັ້ນ (CFST) ພາຍໃຕ້ການບີບອັດທ້ອງຖິ່ນ eccentric.ການກໍ່ສ້າງກໍາແພງບາງ.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ແລະ Castro, JM ການທົດລອງການປະເມີນລັກສະນະຮອບວຽນຂອງຖັນ beam tubular ເຫຼັກທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍສີມັງທີ່ມີສ່ວນຂ້າມ octagonal.ໂຄງການ.ໂຄງສ້າງ.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH ແລະ Hicks, S. ການທົບທວນຄືນຂອງຄຸນລັກສະນະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງທໍ່ເຫຼັກວົງມົນຊີມັງພາຍໃຕ້ການໂຄ້ງບໍລິສຸດ monotonic.J. ການກໍ່ສ້າງ.ຖັງເຫຼັກ 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model ແລະ Flexural Stiffness ຂອງ Round CFST ໃນການງໍ.ໂຄງສ້າງ J. ພາຍໃນ.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. ແລະ Li, L. ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຄໍລໍາສັ້ນຂອງທໍ່ເຫຼັກຢາງສີມັງສີ່ຫລ່ຽມພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຕາມແກນ.J. ພາກຕາເວັນອອກສຽງເໜືອ.ມະຫາວິທະຍາໄລ (2011).
Duarte, APK et al.ການສຶກສາທົດລອງຂອງຊີມັງຢາງທີ່ມີທໍ່ເຫຼັກສັ້ນພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ cyclic [J] ອົງປະກອບ.ໂຄງສ້າງ.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW ແລະ Chongfeng, H.ຄອນກີດ (2016).
Gao, K. ແລະ Zhou, J. ການທົດສອບການບີບອັດຕາມແກນຂອງຖັນທໍ່ເຫຼັກທີ່ມີຝາບາງໆຮຽບຮ້ອຍ.ວາລະສານເຕັກໂນໂລຊີຂອງມະຫາວິທະຍາໄລ Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, ແລະ Wang E. ການສຶກສາທົດລອງຂອງຖັນຄອນກີດເສີມຮູບສີ່ຫລ່ຽມສັ້ນຫຼັງຈາກສໍາຜັດກັບອຸນຫະພູມສູງ.ຄອນກີດ 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. ແລະ Wang, E. ການສຶກສາທົດລອງຂອງທໍ່ຢາງ-concrete ໄດ້ຕະຫຼອດຖັນທໍ່ເຫຼັກພາຍໃຕ້ການບີບອັດຕາມແກນຫຼັງຈາກສໍາຜັດກັບອຸນຫະພູມສູງ.ຄອນກຣີດ (2019).
Patel VI ການຄິດໄລ່ຂອງ uniaxially loaded ສັ້ນເຫຼັກທໍ່ beam-ຄໍລໍາທີ່ມີປາຍມົນເຕັມໄປດ້ວຍສີມັງ.ໂຄງການ.ໂຄງສ້າງ.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH ແລະ Zhao, SL ການວິເຄາະພຶດຕິກໍາການງໍຂອງທໍ່ເຫລໍກທີ່ມີຝາບາງໆທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດ.ການກໍ່ສ້າງຝາບາງ.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS ແລະ Hunaiti Yu.M.ການສຶກສາທົດລອງກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດຂອງທໍ່ເຫລໍກທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍຄອນກີດທີ່ປະກອບດ້ວຍຝຸ່ນຢາງ.J. ການກໍ່ສ້າງ.ຖັງເຫຼັກ 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. ວິທີການທົດສອບຄວາມເຄັ່ງຕຶງຂອງອຸນຫະພູມປົກກະຕິສໍາລັບວັດສະດຸໂລຫະ (China Architecture and Building Press, 2010).