310 Stainless steel coil tube ອົງປະກອບທາງເຄມີ, ຜົນກະທົບຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວໃນສາຍເຫຼັກນ້ໍາມັນແຂງຕໍ່ຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງ Valve Springs ໃນເຄື່ອງຈັກຍານຍົນ

ຂໍ​ຂອບ​ໃຈ​ທ່ານ​ສໍາ​ລັບ​ການ​ຢ້ຽມ​ຢາມ Nature.com​.ທ່ານກໍາລັງໃຊ້ເວີຊັນຂອງຕົວທ່ອງເວັບທີ່ມີການສະຫນັບສະຫນູນ CSS ຈໍາກັດ.ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ບຣາວເຊີທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດການນຳໃຊ້ໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer).ນອກຈາກນັ້ນ, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະຫນັບສະຫນູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາສະແດງເວັບໄຊທ໌ທີ່ບໍ່ມີຮູບແບບແລະ JavaScript.
ຕົວເລື່ອນສະແດງສາມບົດຄວາມຕໍ່ສະໄລ້.ໃຊ້ປຸ່ມດ້ານຫຼັງ ແລະປຸ່ມຕໍ່ໄປເພື່ອເລື່ອນຜ່ານສະໄລ້, ຫຼືປຸ່ມຄວບຄຸມສະໄລ້ຢູ່ທ້າຍເພື່ອເລື່ອນຜ່ານແຕ່ລະສະໄລ້.

ສະແຕນເລດ 310 ທໍ່ coiled / coiled tubingອົງປະກອບທາງເຄມີແລະອົງປະກອບ

ຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງສະແຕນເລດຊັ້ນ 310S.

10*1mm 9.25*1.24 mm 310 Stainless steel capillary coiled tube ຜູ້ສະຫນອງ

ຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບ

ຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບຂອງສະແຕນເລດຊັ້ນຮຽນທີ 310S ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້.

ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ

ຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງສະແຕນເລດຊັ້ນ 310S.

ຄຸນສົມບັດຄວາມຮ້ອນ

ຄຸນສົມບັດຄວາມຮ້ອນຂອງສະແຕນເລດຊັ້ນ 310S ແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້.

ການອອກແບບອື່ນໆ

ການອອກແບບອື່ນໆທີ່ທຽບເທົ່າກັບສະແຕນເລດຊັ້ນ 310S ແມ່ນລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້.

ຈຸດປະສົງຂອງການສຶກສານີ້ແມ່ນເພື່ອປະເມີນອາຍຸຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງປ່ຽງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໃນລົດຍົນເມື່ອນໍາໃຊ້ microdefects ກັບສາຍໄຟທີ່ແຂງດ້ວຍນ້ໍາມັນຂອງ 2300 MPa (ສາຍ OT) ທີ່ມີຄວາມເລິກທີ່ສໍາຄັນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 2.5 ມມ.ຫນ້າທໍາອິດ, ການຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວຂອງສາຍ OT ໃນລະຫວ່າງການຜະລິດຂອງພາກຮຽນ spring ປ່ຽງແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ໂດຍໃຊ້ວິທີການ subsimulation, ແລະຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງຂອງພາກຮຽນ spring ສໍາເລັດຮູບໄດ້ຖືກວັດແທກແລະນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບການວິເຄາະຄວາມກົດດັນພາກຮຽນ spring.ອັນທີສອງ, ວິເຄາະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງປ່ຽງປ່ຽງ, ກວດເບິ່ງຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງ, ແລະປຽບທຽບລະດັບຄວາມກົດດັນທີ່ໃຊ້ກັບຄວາມບໍ່ສົມບູນຂອງພື້ນຜິວ.ອັນທີສາມ, ຜົນກະທົບຂອງ microdefects ກ່ຽວກັບຊີວິດ fatigue ຂອງພາກຮຽນ spring ໄດ້ຖືກປະເມີນໂດຍການນໍາໃຊ້ຄວາມກົດດັນກ່ຽວກັບຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າດິນທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການວິເຄາະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກຮຽນ spring ກັບເສັ້ນໂຄ້ງ SN ທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການທົດສອບຄວາມເຫນື່ອຍລ້າ flexural ໃນລະຫວ່າງການຫມຸນຂອງສາຍ OT.ຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງ 40 µm ແມ່ນມາດຕະຖານໃນປະຈຸບັນສໍາລັບການຄຸ້ມຄອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າໂດຍບໍ່ມີການປະນີປະນອມຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າ.
ອຸດສາຫະກໍາລົດຍົນມີຄວາມຕ້ອງການທີ່ເຂັ້ມແຂງສໍາລັບອົງປະກອບລົດຍົນທີ່ມີນ້ໍາຫນັກເບົາເພື່ອປັບປຸງປະສິດທິພາບນໍ້າມັນເຊື້ອໄຟຂອງຍານພາຫະນະ.ດັ່ງນັ້ນ, ການນໍາໃຊ້ເຫຼັກກ້າທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງແບບພິເສດ (AHSS) ໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໃນຊຸມປີມໍ່ໆມານີ້.ປ່ຽງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໃນລົດຍົນສ່ວນຫຼາຍແມ່ນປະກອບດ້ວຍສາຍເຫຼັກທີ່ທົນທານຕໍ່ຄວາມຮ້ອນ, ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ ແລະ ບໍ່ແສບດ້ວຍນ້ຳມັນ (ສາຍ OT).
ເນື່ອງຈາກມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ສູງຂອງເຂົາເຈົ້າ (1900-2100 MPa), ສາຍ OT ທີ່ໃຊ້ໃນປັດຈຸບັນເຮັດໃຫ້ມັນເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະຫຼຸດຜ່ອນຂະຫນາດແລະມະຫາຊົນຂອງພາກຮຽນ spring ປ່ຽງເຄື່ອງຈັກ, ປັບປຸງປະສິດທິພາບນໍ້າມັນເຊື້ອໄຟໂດຍການຫຼຸດຜ່ອນ friction ກັບພາກສ່ວນອ້ອມຂ້າງ1.ເນື່ອງຈາກຂໍ້ໄດ້ປຽບເຫຼົ່ານີ້, ການນໍາໃຊ້ rod ສາຍໄຟແຮງດັນສູງແມ່ນເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາ, ແລະ rod ສາຍໄຟທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ ultra ຂອງ 2300MPa ຫ້ອງຮຽນປະກົດວ່າຫນຶ່ງຫຼັງຈາກທີ່ອື່ນ.ປ່ຽງວາວໃນເຄື່ອງຈັກລົດຍົນຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີຊີວິດການບໍລິການທີ່ຍາວນານເພາະວ່າພວກມັນເຮັດວຽກພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຮອບວຽນສູງ.ເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການນີ້, ຜູ້ຜະລິດມັກຈະພິຈາລະນາຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຫຼາຍກວ່າ 5.5 × 107 ຮອບວຽນເມື່ອອອກແບບປ່ຽງປ່ຽງແລະນໍາໃຊ້ຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງໃສ່ຫນ້າປ່ຽງປ່ຽງໂດຍຜ່ານຂະບວນການຍິງແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມຮ້ອນເພື່ອປັບປຸງຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າ2.
ມີການສຶກສາບໍ່ຫຼາຍປານໃດກ່ຽວກັບຊີວິດຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring helical ໃນຍານພາຫະນະພາຍໃຕ້ສະພາບການເຮັດວຽກປົກກະຕິ.Gzal et al.ການວິເຄາະ, ການທົດລອງແລະອົງປະກອບ finite (FE) ການວິເຄາະຂອງພາກຮຽນ spring helical elliptical ທີ່ມີມຸມ helix ຂະຫນາດນ້ອຍພາຍໃຕ້ການໂຫຼດ static ແມ່ນນໍາສະເຫນີ.ການສຶກສານີ້ສະຫນອງການສະແດງອອກຢ່າງຈະແຈ້ງແລະງ່າຍດາຍສໍາລັບສະຖານທີ່ຂອງຄວາມກົດດັນ shear ສູງສຸດທຽບກັບອັດຕາສ່ວນລັກສະນະແລະດັດຊະນີຄວາມແຂງ, ແລະຍັງສະຫນອງຄວາມເຂົ້າໃຈການວິເຄາະກ່ຽວກັບຄວາມກົດດັນ shear ສູງສຸດ, ເປັນຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນໃນການອອກແບບພາກປະຕິບັດ 3.Pastorcic et al.ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະການທໍາລາຍແລະຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring helical ອອກຈາກລົດສ່ວນຕົວຫຼັງຈາກຄວາມລົ້ມເຫຼວໃນການດໍາເນີນງານໄດ້ຖືກອະທິບາຍ.ການນໍາໃຊ້ວິທີການທົດລອງ, ພາກຮຽນ spring ທີ່ແຕກຫັກໄດ້ຖືກກວດສອບແລະຜົນໄດ້ຮັບຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່ານີ້ແມ່ນຕົວຢ່າງຂອງຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງຄວາມເຫນື່ອຍລ້າ corrosion4.hole, ແລະອື່ນໆ. ຮູບແບບຊີວິດຂອງພາກຮຽນ spring regression linear ຫຼາຍໄດ້ຖືກພັດທະນາເພື່ອປະເມີນຊີວິດ fatigue ຂອງ springs helical ຍານຍົນ.Putra ແລະອື່ນໆ.ເນື່ອງຈາກຄວາມບໍ່ສະເຫມີພາບຂອງຫນ້າດິນ, ຊີວິດການບໍລິການຂອງພາກຮຽນ spring helical ຂອງລົດແມ່ນຖືກກໍານົດ.ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ການຄົ້ນຄວ້າເລັກນ້ອຍໄດ້ຖືກເຮັດກ່ຽວກັບວິທີການຜິດປົກກະຕິຂອງຫນ້າດິນທີ່ເກີດຂື້ນໃນລະຫວ່າງຂະບວນການຜະລິດຜົນກະທົບຕໍ່ຊີວິດຂອງສາຍປົ່ງຂອງລົດຍົນ.
ຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວທີ່ເກີດຂື້ນໃນລະຫວ່າງຂະບວນການຜະລິດສາມາດນໍາໄປສູ່ຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນໃນທ້ອງຖິ່ນໃນປ່ຽງປ່ຽງ, ເຊິ່ງຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງພວກເຂົາຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຂອງປ່ຽງປ່ຽງແມ່ນເກີດຈາກປັດໃຈຕ່າງໆເຊັ່ນ: ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນຂອງວັດຖຸດິບທີ່ໃຊ້, ຄວາມບົກຜ່ອງຂອງເຄື່ອງມື, ການຈັດການຫຍາບຄາຍໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນ7.ຂໍ້ບົກຜ່ອງດ້ານຂອງວັດຖຸດິບແມ່ນຮູບຊົງ V steeply ເນື່ອງຈາກການມ້ວນຮ້ອນແລະການແຕ້ມຮູບ multi-pass, ໃນຂະນະທີ່ຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ເກີດຈາກເຄື່ອງມືກອບເປັນຈໍານວນແລະການຈັດການທີ່ບໍ່ສົນໃຈແມ່ນຮູບ U ກັບເປີ້ນພູທີ່ອ່ອນໂຍນ8,9,10,11.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V ເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນສູງກວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ U, ດັ່ງນັ້ນມາດຕະຖານການຄຸ້ມຄອງຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ເຂັ້ມງວດມັກຈະຖືກນໍາໃຊ້ກັບອຸປະກອນການເລີ່ມຕົ້ນ.
ມາດຕະຖານການຈັດການຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໜ້າດິນໃນປະຈຸບັນສຳລັບສາຍ OT ລວມມີ ASTM A877/A877M-10, DIN EN 10270-2, JIS G 3561, ແລະ KS D 3580. DIN EN 10270-2 ລະບຸວ່າຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໜ້າຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງສາຍຂອງ 0.5–. 10 ມມແມ່ນຫນ້ອຍກວ່າ 0.5-1% ຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງສາຍ.ນອກຈາກນັ້ນ, JIS G 3561 ແລະ KS D 3580 ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ຄວາມເລິກຂອງຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນຂອງເສັ້ນລວດທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 0.5-8 ມມຈະຫນ້ອຍກວ່າ 0.5% ຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງສາຍ.ໃນ ASTM A877/A877M-10, ຜູ້ຜະລິດແລະຜູ້ຊື້ຕ້ອງຕົກລົງກ່ຽວກັບຄວາມເລິກທີ່ອະນຸຍາດຂອງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງຫນ້າດິນ.ເພື່ອວັດແທກຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຢູ່ດ້ານຂອງສາຍລວດ, ປົກກະຕິແລ້ວສາຍແມ່ນຖືກຝັງດ້ວຍອາຊິດ hydrochloric, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງແມ່ນວັດແທກດ້ວຍໄມໂຄມິເຕີ.ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ວິທີການນີ້ສາມາດວັດແທກຂໍ້ບົກພ່ອງໃນບາງພື້ນທີ່ເທົ່ານັ້ນແລະບໍ່ແມ່ນຢູ່ໃນຫນ້າທັງຫມົດຂອງຜະລິດຕະພັນສຸດທ້າຍ.ດັ່ງນັ້ນ, ຜູ້ຜະລິດໃຊ້ການທົດສອບກະແສໄຟຟ້າ eddy ໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການແຕ້ມເສັ້ນລວດເພື່ອວັດແທກຄວາມບົກພ່ອງດ້ານໃນສາຍທີ່ຜະລິດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ;ການທົດສອບເຫຼົ່ານີ້ສາມາດວັດແທກຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າລົງເຖິງ 40 µm.ສາຍເຫຼັກຊັ້ນ 2300MPa ພາຍໃຕ້ການພັດທະນາມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ສູງແລະການຍືດຕົວຕ່ໍາກວ່າເສັ້ນເຫຼັກເຫຼັກເກຣດ 1900-2200MPa ທີ່ມີຢູ່ແລ້ວ, ດັ່ງນັ້ນຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring valve ແມ່ນຖືວ່າມີຄວາມອ່ອນໄຫວຫຼາຍຕໍ່ຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານ.ດັ່ງນັ້ນ, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ກວດກາຄວາມປອດໄພຂອງການນໍາໃຊ້ມາດຕະຖານທີ່ມີຢູ່ແລ້ວສໍາລັບການຄວບຄຸມຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າດິນສໍາລັບເຫຼັກເສັ້ນເກຣດ 1900-2200 MPa ກັບເຫຼັກເກຣດ 2300 MPa.
ຈຸດປະສົງຂອງການສຶກສານີ້ແມ່ນເພື່ອປະເມີນອາຍຸຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງປ່ຽງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໃນລົດຍົນ ເມື່ອຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຕໍາ່ສຸດທີ່ວັດແທກໄດ້ໂດຍການທົດສອບກະແສໄຟຟ້າ eddy (ເຊັ່ນ: 40 µm) ຖືກນໍາໃຊ້ກັບສາຍ OT ລະດັບ 2300 MPa (ເສັ້ນຜ່າສູນກາງ: 2.5 ມມ): ຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ສໍາຄັນ ຄວາມ​ເລິກ​.ການປະກອບສ່ວນແລະວິທີການຂອງການສຶກສານີ້ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.
ເນື່ອງຈາກຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນໃນສາຍ OT, ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື V-shaped ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້, ເຊິ່ງມີຜົນກະທົບຢ່າງຮ້າຍແຮງຕໍ່ຊີວິດຂອງຄວາມເຫນື່ອຍລ້າ, ໃນທິດທາງຂວາງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບແກນສາຍ.ພິ​ຈາ​ລະ​ນາ​ອັດ​ຕາ​ສ່ວນ​ຂອງ​ຂະ​ຫນາດ (α​) ແລະ​ຄວາມ​ຍາວ (β​) ຂອງ​ຂໍ້​ບົກ​ຜ່ອງ​ດ້ານ​ຫນ້າ​ດິນ​ເພື່ອ​ເບິ່ງ​ຜົນ​ກະ​ທົບ​ຂອງ​ຄວາມ​ເລິກ (h​)​, width (w​)​, ແລະ​ຄວາມ​ຍາວ (l​)​.ຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວເກີດຂື້ນພາຍໃນພາກຮຽນ spring, ບ່ອນທີ່ຄວາມລົ້ມເຫຼວຈະເກີດຂື້ນກ່ອນ.
ເພື່ອຄາດຄະເນການຜິດປົກກະຕິຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນຂອງສາຍ OT ໃນລະຫວ່າງການລົມເຢັນ, ວິທີການຈໍາລອງຍ່ອຍໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້, ເຊິ່ງຄໍານຶງເຖິງເວລາການວິເຄາະແລະຂະຫນາດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວ, ເນື່ອງຈາກວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງແມ່ນຫນ້ອຍຫຼາຍເມື່ອທຽບກັບສາຍ OT.ຮູບແບບທົ່ວໂລກ.
ຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອຢູ່ໃນພາກຮຽນ spring ຫຼັງຈາກການສັກຢາ peening ສອງຂັ້ນຕອນໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ໂດຍວິທີການອົງປະກອບ finite, ຜົນໄດ້ຮັບໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບການວັດແທກຫຼັງຈາກການສັກຢາ peening ເພື່ອຢືນຢັນຕົວແບບການວິເຄາະ.ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງຢູ່ໃນປ່ຽງປ່ຽງຈາກຂະບວນການຜະລິດທັງຫມົດໄດ້ຖືກວັດແທກແລະນໍາໃຊ້ກັບການວິເຄາະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກຮຽນ spring.
ຄວາມກົດດັນໃນຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າແມ່ນຄາດຄະເນໂດຍການວິເຄາະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກຮຽນ spring, ຄໍານຶງເຖິງການຜິດປົກກະຕິຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນແລະຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອຢູ່ໃນພາກຮຽນ spring ສໍາເລັດຮູບ.
ການທົດສອບຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງການງໍຫມູນວຽນໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ສາຍ OT ທີ່ເຮັດຈາກວັດສະດຸດຽວກັນກັບປ່ຽງປ່ຽງ.ເພື່ອເຊື່ອມໂຍງຄວາມເຄັ່ງຕຶງທີ່ຕົກຄ້າງ ແລະລັກສະນະຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວຂອງປ່ຽງປ່ຽງ fabricated ກັບສາຍ OT, ເສັ້ນໂຄ້ງ SN ໄດ້ຮັບໂດຍການຫມຸນການທົດສອບຄວາມເຫນື່ອຍລ້າງງໍຫຼັງຈາກນໍາໃຊ້ການສັກຢາສອງຂັ້ນຕອນ peening ແລະ torsion ເປັນຂະບວນການ pretreatment.
ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກຮຽນ spring ແມ່ນໃຊ້ກັບສົມຜົນ Goodman ແລະເສັ້ນໂຄ້ງ SN ເພື່ອຄາດຄະເນຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງວາວພາກຮຽນ spring, ແລະຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນຕໍ່ຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຍັງຖືກປະເມີນ.
ໃນການສຶກສານີ້, ສາຍໄຟ 2300 MPa OT ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 2.5 ມມໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອປະເມີນອາຍຸການເມື່ອຍລ້າຂອງປ່ຽງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໃນລົດຍົນ.ຫນ້າທໍາອິດ, ການທົດສອບ tensile ຂອງສາຍໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຮູບແບບກະດູກຫັກ ductile ຂອງຕົນ.
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງສາຍ OT ແມ່ນໄດ້ຮັບຈາກການທົດສອບ tensile ກ່ອນການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ຂອງຂະບວນການ winding ເຢັນແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງພາກຮຽນ spring.ເສັ້ນໂຄ້ງຄວາມກົດດັນຂອງວັດສະດຸໄດ້ຖືກກໍານົດໂດຍໃຊ້ຜົນຂອງການທົດສອບຄວາມເຄັ່ງຕຶງໃນອັດຕາຄວາມເຄັ່ງຕຶງຂອງ 0.001 s-1, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.1. ສາຍ SWONB-V ຖືກນໍາໃຊ້, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດຂອງຕົນ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile, modulus elastic ແລະອັດຕາສ່ວນຂອງ Poisson ແມ່ນ 2001.2MPa, 2316MPa, 206GPa ແລະ 0.3 ຕາມລໍາດັບ.ການເອື່ອຍອີງຂອງຄວາມກົດດັນຕໍ່ຄວາມກົດດັນການໄຫຼແມ່ນໄດ້ຮັບດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ເຂົ້າ.2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຂະບວນການກະດູກຫັກ ductile.ວັດສະດຸທີ່ຜ່ານການເສື່ອມສະພາບຂອງ elastoplastic ໃນລະຫວ່າງການຜິດປົກກະຕິ, ແລະວັດສະດຸຈະແຄບລົງເມື່ອຄວາມກົດດັນໃນວັດສະດຸບັນລຸຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງມັນ.ຕໍ່ມາ, ການສ້າງ, ການຂະຫຍາຍຕົວແລະສະມາຄົມຂອງ voids ພາຍໃນອຸປະກອນການນໍາໄປສູ່ການທໍາລາຍອຸປະກອນການ.
ຮູບແບບການກະດູກຫັກ ductile ໃຊ້ຮູບແບບການບິດເບືອນທີ່ສໍາຄັນທີ່ຖືກແກ້ໄຂດ້ວຍຄວາມກົດດັນທີ່ຄໍານຶງເຖິງຜົນກະທົບຂອງຄວາມກົດດັນ, ແລະການກະດູກຫັກຫລັງຄໍໃຊ້ວິທີການສະສົມຄວາມເສຍຫາຍ.ໃນທີ່ນີ້, ການເລີ່ມຕົ້ນຄວາມເສຍຫາຍແມ່ນສະແດງອອກເປັນຫນ້າທີ່ຂອງຄວາມກົດດັນ, triaxiality ຄວາມກົດດັນ, ແລະອັດຕາການເມື່ອຍ.triaxiality ຄວາມກົດດັນແມ່ນຖືກກໍານົດເປັນຄ່າສະເລ່ຍທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍການແບ່ງຄວາມກົດດັນ hydrostatic ທີ່ເກີດຈາກການຜິດປົກກະຕິຂອງວັດສະດຸເຖິງການສ້າງຕັ້ງຂອງຄໍໂດຍຄວາມກົດດັນທີ່ມີປະສິດທິພາບ.ໃນວິທີການສະສົມຄວາມເສຍຫາຍ, ການທໍາລາຍເກີດຂຶ້ນເມື່ອມູນຄ່າຄວາມເສຍຫາຍເຖິງ 1, ແລະພະລັງງານທີ່ຕ້ອງການເພື່ອບັນລຸມູນຄ່າຄວາມເສຍຫາຍຂອງ 1 ແມ່ນກໍານົດເປັນພະລັງງານທໍາລາຍ (Gf).ພະລັງງານກະດູກຫັກແມ່ນກົງກັບພາກພື້ນຂອງເສັ້ນໂຄ້ງການຍ້າຍຄວາມກົດດັນທີ່ແທ້ຈິງຂອງວັດສະດຸຈາກຄໍໄປຫາເວລາກະດູກຫັກ.
ໃນກໍລະນີຂອງເຫຼັກທໍາມະດາ, ອີງຕາມຮູບແບບຄວາມກົດດັນ, ກະດູກຫັກ ductile, ກະດູກຫັກ shear, ຫຼື fracture ຮູບແບບປະສົມເກີດຂື້ນເນື່ອງຈາກການ ductility ແລະ shear fracture, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 3. fracture strain ແລະຄວາມຄຽດ triaxiality ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄ່າທີ່ແຕກຕ່າງກັນສໍາລັບການ. ຮູບແບບກະດູກຫັກ.
ຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງພລາສຕິກເກີດຂຶ້ນໃນພາກພື້ນທີ່ສອດຄ້ອງກັບ triaxiality ຄວາມກົດດັນຫຼາຍກ່ວາ 1/3 (zone I), ແລະຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງກະດູກຫັກແລະ triaxiality ຄວາມກົດດັນສາມາດ deduced ຈາກການທົດສອບ tensile ໃນຕົວຢ່າງທີ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າແລະ notches.ໃນ​ພື້ນ​ທີ່​ທີ່​ສອດ​ຄ້ອງ​ກັນ​ກັບ triaxiality ຄວາມ​ກົດ​ດັນ​ຂອງ 0 ~ 1/3 (zone II), ການ​ປະ​ສົມ​ປະ​ສານ​ຂອງ ductile fracture ແລະ​ຄວາມ​ລົ້ມ​ເຫຼວ shear ເກີດ​ຂຶ້ນ (ເຊັ່ນ​: ຜ່ານ​ການ​ທົດ​ສອບ torsion ໃນ​ພື້ນ​ທີ່​ທີ່​ສອດ​ຄ້ອງ​ກັນ​ກັບ triaxiality ຄວາມ​ກົດ​ດັນ​ຈາກ -1/3 ກັບ 0. (III), ຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງ shear ທີ່ເກີດຈາກການບີບອັດ, ແລະຄວາມເຄັ່ງຕຶງຂອງກະດູກຫັກແລະຄວາມກົດດັນ triaxiality ສາມາດໄດ້ຮັບໂດຍການທົດສອບ upsetting.
ສໍາລັບສາຍ OT ທີ່ໃຊ້ໃນການຜະລິດປ່ຽງປ່ຽງເຄື່ອງຈັກ, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງຄໍານຶງເຖິງການກະດູກຫັກທີ່ເກີດຈາກເງື່ອນໄຂການໂຫຼດຕ່າງໆໃນລະຫວ່າງຂະບວນການຜະລິດແລະເງື່ອນໄຂການນໍາໃຊ້.ດັ່ງນັ້ນ, ການທົດສອບ tensile ແລະ torsion ໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອນໍາໃຊ້ເງື່ອນໄຂຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າ, ຜົນກະທົບຂອງ triaxiality ຄວາມກົດດັນໃນແຕ່ລະຮູບແບບຄວາມກົດດັນໄດ້ຖືກພິຈາລະນາ, ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ elastoplastic finite ໃນສາຍພັນຂະຫນາດໃຫຍ່ໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອປະລິມານການປ່ຽນແປງຂອງ triaxiality ຄວາມກົດດັນ.ຮູບແບບການບີບອັດບໍ່ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາເນື່ອງຈາກຂໍ້ຈໍາກັດຂອງການປຸງແຕ່ງຕົວຢ່າງ, ຄື, ເສັ້ນຜ່າກາງຂອງສາຍ OT ພຽງແຕ່ 2.5 ມມ.ຕາຕະລາງ 1 ລາຍຊື່ເງື່ອນໄຂການທົດສອບສໍາລັບ tensile ແລະ torsion, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບຄວາມກົດດັນ triaxiality ແລະ fracture strain, ທີ່ໄດ້ຮັບການນໍາໃຊ້ການວິເຄາະອົງປະກອບ finite.
ຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງກະດູກຫັກຂອງເຫຼັກ triaxial ທໍາມະດາພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ໂດຍໃຊ້ສົມຜົນຕໍ່ໄປນີ້.
ບ່ອນທີ່ C1: \({\overline{{\varepsilon}_{0}}}^{pl}\) ຕັດສະອາດ (η = 0) ແລະ C2: \({\overline{{\varepsilon}_{0} } } }^{pl}\) ຄວາມກົດດັນ Uniaxial (η = η0 = 1/3).
ເສັ້ນແນວໂນ້ມສໍາລັບແຕ່ລະໂຫມດຄວາມກົດດັນແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການໃຊ້ຄ່າ fracture strain ​​C1 ແລະ C2 ໃນສົມຜົນ.(2);C1 ແລະ C2 ແມ່ນໄດ້ມາຈາກການທົດສອບ tensile ແລະ torsion ໃນຕົວຢ່າງທີ່ບໍ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານ.ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເຄັ່ງຕຶງ triaxiality ແລະ fracture strain ທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການທົດສອບແລະເສັ້ນແນວໂນ້ມທີ່ຄາດຄະເນໂດຍສົມຜົນ.(2) ເສັ້ນແນວໂນ້ມທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການທົດສອບແລະຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄວາມກົດດັນ triaxiality ແລະຄວາມເຄັ່ງຕຶງກະດູກຫັກສະແດງໃຫ້ເຫັນແນວໂນ້ມທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.ຄວາມເຄັ່ງຕຶງຂອງກະດູກຫັກແລະ triaxiality ຄວາມກົດດັນສໍາລັບແຕ່ລະຮູບແບບຄວາມກົດດັນ, ທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການນໍາໃຊ້ເສັ້ນແນວໂນ້ມ, ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນເງື່ອນໄຂສໍາລັບການກະດູກຫັກ ductile.
ພະລັງງານພັກຜ່ອນຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຊັບສິນວັດສະດຸເພື່ອກໍານົດເວລາທີ່ຈະແຕກຫຼັງຈາກຄໍແລະສາມາດໄດ້ຮັບຈາກການທົດສອບ tensile.ພະລັງງານຂອງກະດູກຫັກແມ່ນຂຶ້ນກັບການມີຫຼືບໍ່ມີຮອຍແຕກຢູ່ດ້ານຂອງວັດສະດຸ, ນັບຕັ້ງແຕ່ເວລາທີ່ຈະກະດູກຫັກແມ່ນຂຶ້ນກັບຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນໃນທ້ອງຖິ່ນ.ຕົວເລກ 5a-c ສະແດງໃຫ້ເຫັນພະລັງງານກະດູກຫັກຂອງຕົວຢ່າງທີ່ບໍ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າດິນແລະຕົວຢ່າງທີ່ມີ R0.4 ຫຼື R0.8 notches ຈາກການທົດສອບ tensile ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ finite.ພະລັງງານຂອງກະດູກຫັກແມ່ນສອດຄ່ອງກັບພື້ນທີ່ຂອງເສັ້ນໂຄ້ງຄວາມກົດດັນ - ການໂຍກຍ້າຍທີ່ແທ້ຈິງຈາກຄໍໄປຫາເວລາກະດູກຫັກ.
ພະລັງງານກະດູກຫັກຂອງສາຍ OT ທີ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານດີໄດ້ຖືກຄາດຄະເນໂດຍການທົດສອບ tensile ໃນສາຍ OT ທີ່ມີຄວາມເລິກຜິດປົກກະຕິຫຼາຍກ່ວາ 40 µm, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 5d.10 ຕົວຢ່າງທີ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນການທົດສອບ tensile ແລະພະລັງງານກະດູກຫັກໂດຍສະເລ່ຍແມ່ນຄາດຄະເນຢູ່ທີ່ 29.12 mJ / mm2.
ຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານມາດຕະຖານຖືກກໍານົດເປັນອັດຕາສ່ວນຂອງຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງກັບເສັ້ນຜ່າກາງຂອງສາຍພາກຮຽນ spring ປ່ຽງ, ໂດຍບໍ່ຄໍານຶງເຖິງຄວາມບົກພ່ອງດ້ານເລຂາຄະນິດຂອງສາຍ OT ທີ່ໃຊ້ໃນການຜະລິດປ່ຽງປ່ຽງລົດຍົນ.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງສາຍ OT ສາມາດຖືກຈັດປະເພດໂດຍອີງໃສ່ທິດທາງ, ເລຂາຄະນິດ, ແລະຄວາມຍາວ.ເຖິງແມ່ນວ່າມີຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດຽວກັນ, ລະດັບຄວາມກົດດັນທີ່ສະແດງເຖິງຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານໃນພາກຮຽນ spring ແຕກຕ່າງກັນໄປຕາມເລຂາຄະນິດແລະທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງ, ດັ່ງນັ້ນເລຂາຄະນິດແລະທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງສາມາດສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມເມື່ອຍລ້າ.ດັ່ງນັ້ນ, ມັນເປັນສິ່ງຈໍາເປັນທີ່ຈະຕ້ອງຄໍານຶງເຖິງເລຂາຄະນິດແລະທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ມີຜົນກະທົບອັນໃຫຍ່ຫຼວງຕໍ່ຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring ເພື່ອນໍາໃຊ້ເງື່ອນໄຂທີ່ເຂັ້ມງວດໃນການຄຸ້ມຄອງຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນ.ເນື່ອງຈາກໂຄງສ້າງເມັດພືດອັນດີງາມຂອງສາຍ OT, ຊີວິດຂອງຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງມັນແມ່ນມີຄວາມອ່ອນໄຫວຫຼາຍຕໍ່ການກັດ.ດັ່ງນັ້ນ, ຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນສູງສຸດຕາມເລຂາຄະນິດແລະການວາງທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຄວນໄດ້ຮັບການສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນເປັນຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນໂດຍໃຊ້ການວິເຄາະອົງປະກອບ finite.ໃນຮູບ.6 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນສູງທີ່ສຸດ 2300 MPa ຊັ້ນປ່ຽງປ່ຽງລົດຍົນທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສານີ້.
ຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຂອງສາຍ OT ແມ່ນແບ່ງອອກເປັນຂໍ້ບົກພ່ອງພາຍໃນແລະຂໍ້ບົກພ່ອງພາຍນອກຕາມແກນພາກຮຽນ spring.ເນື່ອງຈາກການງໍໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນ, ຄວາມກົດດັນບີບອັດແລະຄວາມກົດດັນ tensile ປະຕິບັດຢູ່ໃນພາຍໃນແລະພາຍນອກຂອງພາກຮຽນ spring, ຕາມລໍາດັບ.ກະດູກຫັກສາມາດເກີດຈາກຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວທີ່ປາກົດຈາກພາຍນອກເນື່ອງຈາກຄວາມກົດດັນ tensile ໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນ.
ໃນການປະຕິບັດ, ພາກຮຽນ spring ແມ່ນຂຶ້ນກັບການບີບອັດແຕ່ລະໄລຍະແລະການຜ່ອນຄາຍ.ໃນລະຫວ່າງການບີບອັດຂອງພາກຮຽນ spring, ສາຍເຫຼັກບິດ, ແລະເນື່ອງຈາກຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ, ຄວາມກົດດັນ shear ພາຍໃນພາກຮຽນ spring ແມ່ນສູງກວ່າຄວາມກົດດັນ shear ອ້ອມຂ້າງ7.ດັ່ງນັ້ນ, ຖ້າມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໃນພາກຮຽນ spring, ຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການແຕກຫັກຂອງພາກຮຽນ spring ແມ່ນໃຫຍ່ທີ່ສຸດ.ດັ່ງນັ້ນ, ດ້ານນອກຂອງພາກຮຽນ spring (ສະຖານທີ່ບ່ອນທີ່ຄວາມລົ້ມເຫຼວຄາດວ່າຈະໃນລະຫວ່າງການຜະລິດຂອງພາກຮຽນ spring) ແລະດ້ານໃນ (ບ່ອນທີ່ຄວາມກົດດັນແມ່ນຫຼາຍທີ່ສຸດໃນການນໍາໃຊ້ຕົວຈິງ) ຖືກກໍານົດເປັນສະຖານທີ່ຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວ.
ເລຂາຄະນິດຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຂອງເສັ້ນ OT ແບ່ງອອກເປັນຮູບ U, ຮູບຊົງ V, Y-shape, ແລະ T-shape.Y-type ແລະ T-type ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມີຢູ່ໃນຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຂອງວັດຖຸດິບ, ແລະຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງປະເພດ U ແລະ V-type ເກີດຂື້ນເນື່ອງຈາກການຈັດການເຄື່ອງມືທີ່ບໍ່ສົນໃຈໃນຂະບວນການມ້ວນເຢັນ.ກ່ຽວກັບເລຂາຄະນິດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໃນວັດຖຸດິບ, ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ U ທີ່ເກີດຈາກການຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກທີ່ບໍ່ເປັນເອກະພາບໃນລະຫວ່າງການມ້ວນຮ້ອນແມ່ນ deformed ເປັນຮູບ V-shaped, Y-shaped ແລະ T-shaped seam ຜິດປົກກະຕິພາຍໃຕ້ການຍືດຍາວຫຼາຍ passing8, 10.
ນອກຈາກນັ້ນ, ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V, ຮູບ Y ແລະຮູບ T ທີ່ມີ inclinations steep ຂອງ notch ເທິງຫນ້າດິນຈະໄດ້ຮັບຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນສູງໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານຂອງພາກຮຽນ spring ໄດ້.ປ່ຽງປ່ຽງງໍໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນແລະບິດໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ.ຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຮູບ V ແລະຮູບ Y ທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຄວາມກົດດັນທີ່ສູງກວ່າໄດ້ຖືກປຽບທຽບໂດຍໃຊ້ການວິເຄາະອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດ, ABAQUS - ຊອບແວການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ການຄ້າ.ຄວາມສຳພັນຂອງຄວາມກົດດັນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1 ແລະສົມຜົນ 1. (1) ການຈຳລອງນີ້ໃຊ້ອົງປະກອບສີ່ຫຼ່ຽມສີ່ຫຼ່ຽມມຸມສາກສອງມິຕິ (2D) ແລະ ຄວາມຍາວຂອງອົງປະກອບຂັ້ນຕ່ຳແມ່ນ 0.01 ມມ.ສໍາລັບແບບຈໍາລອງການວິເຄາະ, ຂໍ້ບົກພ່ອງຮູບ V ແລະຮູບ Y ທີ່ມີຄວາມເລິກ 0.5 ມມແລະຄວາມຊັນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງ 2° ຖືກນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບ 2D ຂອງສາຍທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 2.5 ມມແລະຄວາມຍາວ 7.5 ມມ.
ໃນຮູບ.7a ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນທີ່ບິດຢູ່ປາຍຂອງແຕ່ລະຂໍ້ບົກພ່ອງໃນເວລາທີ່ບິດຂອງ 1500 Nmm ຖືກນໍາໃຊ້ກັບປາຍທັງສອງຂອງແຕ່ລະສາຍ.ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມກົດດັນສູງສຸດຂອງ 1038.7 ແລະ 1025.8 MPa ເກີດຂື້ນຢູ່ດ້ານເທິງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V ແລະຮູບ Y, ຕາມລໍາດັບ.ໃນຮູບ.7b ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຄວາມກົດດັນຢູ່ເທິງສຸດຂອງແຕ່ລະຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ເກີດຈາກການບິດເບືອນ.ເມື່ອດ້ານຊ້າຍຖືກຈໍາກັດແລະແຮງບິດຂອງ 1500 N∙mm ຖືກນໍາໃຊ້ກັບດ້ານຂວາ, ຄວາມກົດດັນສູງສຸດດຽວກັນຂອງ 1099 MPa ເກີດຂຶ້ນຢູ່ປາຍຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V ແລະຮູບ Y.ຜົນໄດ້ຮັບເຫຼົ່ານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງປະເພດ V ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເຄັ່ງຕຶງທີ່ໂຄ້ງສູງກວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງປະເພດ Y ເມື່ອພວກເຂົາມີຄວາມເລິກແລະຄວາມຊັນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດຽວກັນ, ແຕ່ພວກເຂົາປະສົບກັບຄວາມກົດດັນທີ່ບິດເບືອນດຽວກັນ.ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຮູບຮ່າງ V ແລະຮູບ Y ທີ່ມີຄວາມເລິກດຽວກັນແລະຄວາມຊັນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງສາມາດຖືກເຮັດໃຫ້ເປັນຮູບຊົງຕົວ V ປົກກະຕິທີ່ມີຄວາມກົດດັນສູງສຸດທີ່ເກີດຈາກຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ.ອັດຕາສ່ວນຂະຫນາດຂໍ້ບົກພ່ອງ V-type ຖືກກໍານົດເປັນ α = w / h ໂດຍໃຊ້ຄວາມເລິກ (h) ແລະຄວາມກວ້າງ (w) ຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງປະເພດ V ແລະ T;ດັ່ງນັ້ນ, ຂໍ້ບົກພ່ອງປະເພດ T (α ≈ 0) ແທນທີ່ຈະ, ເລຂາຄະນິດສາມາດຖືກກໍານົດໂດຍໂຄງສ້າງເລຂາຄະນິດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງປະເພດ V.ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມບົກຜ່ອງຂອງປະເພດ Y ແລະ T ສາມາດຖືກເຮັດໃຫ້ເປັນປົກກະຕິໂດຍຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງປະເພດ V.ການນໍາໃຊ້ຄວາມເລິກ (h) ແລະຄວາມຍາວ (l), ອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວແມ່ນຖືກກໍານົດເປັນ β = l / h.
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 811, ທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຂອງສາຍ OT ແບ່ງອອກເປັນທິດທາງຕາມລວງຍາວ, ທາງຂວາງແລະສະຫຼຽງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 811. ການວິເຄາະອິດທິພົນຂອງທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຫນ້າດິນຕໍ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກຮຽນ spring ໂດຍອົງປະກອບ finite. ວິທີການ.
ໃນຮູບ.9a ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮູບແບບການວິເຄາະຄວາມກົດດັນພາກຮຽນ spring valve ຂອງເຄື່ອງຈັກ.ໃນຖານະເປັນເງື່ອນໄຂການວິເຄາະ, ພາກຮຽນ spring ໄດ້ຖືກບີບອັດຈາກຄວາມສູງທີ່ບໍ່ເສຍຄ່າຂອງ 50.5 ມມໄປຫາຄວາມສູງແຂງຂອງ 21.8 ມມ, ຄວາມກົດດັນສູງສຸດຂອງ 1086 MPa ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນພາຍໃນພາກຮຽນ spring, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 9b.ເນື່ອງຈາກຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງປ່ຽງປ່ຽງເຄື່ອງຈັກຕົວຈິງສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເກີດຂື້ນພາຍໃນພາກຮຽນ spring, ການປະກົດຕົວຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານພາຍໃນຄາດວ່າຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring.ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານໃນທິດທາງຕາມລວງຍາວ, ທາງຂວາງແລະສະຫຼຽງແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ກັບພາຍໃນຂອງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໂດຍໃຊ້ເຕັກນິກການສ້າງແບບຈໍາລອງຍ່ອຍ.ຕາຕະລາງ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຂະຫນາດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວແລະຄວາມກົດດັນສູງສຸດໃນແຕ່ລະທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງໃນການບີບອັດພາກຮຽນ spring ສູງສຸດ.ຄວາມກົດດັນທີ່ສູງທີ່ສຸດໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໃນທິດທາງຂວາງ, ແລະອັດຕາສ່ວນຂອງຄວາມກົດດັນໃນທິດທາງຕາມລວງຍາວແລະສະຫຼຽງຕາມລວງຍາວແມ່ນຄາດຄະເນເປັນ 0.934-0.996.ອັດຕາສ່ວນຄວາມກົດດັນສາມາດຖືກກໍານົດໂດຍພຽງແຕ່ແບ່ງຄ່ານີ້ໂດຍຄວາມກົດດັນທາງຂວາງສູງສຸດ.ຄວາມກົດດັນສູງສຸດໃນພາກຮຽນ spring ເກີດຂຶ້ນຢູ່ດ້ານເທິງຂອງແຕ່ລະຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 9s.ຄ່າຄວາມກົດດັນທີ່ສັງເກດເຫັນໃນທິດທາງຕາມລວງຍາວ, ທາງຂວາງ, ແລະ oblique ແມ່ນ 2045, 2085, ແລະ 2049 MPa, ຕາມລໍາດັບ.ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະເຫຼົ່ານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຂວາງມີຜົນກະທົບໂດຍກົງຕໍ່ຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກ.
ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບຊົງ V, ເຊິ່ງຖືວ່າມີຜົນກະທົບໂດຍກົງຕໍ່ຊີວິດຄວາມເຫນື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring ປ່ຽງເຄື່ອງຈັກ, ໄດ້ຖືກເລືອກເປັນຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນຂອງສາຍ OT, ແລະທິດທາງຂວາງໄດ້ຖືກເລືອກເປັນທິດທາງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງ.ຂໍ້ບົກພ່ອງນີ້ເກີດຂື້ນບໍ່ພຽງແຕ່ພາຍນອກ, ບ່ອນທີ່ພາກຮຽນ spring ປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກແຕກໃນລະຫວ່າງການຜະລິດ, ແຕ່ຍັງຢູ່ພາຍໃນ, ບ່ອນທີ່ຄວາມກົດດັນທີ່ຍິ່ງໃຫຍ່ທີ່ສຸດເກີດຂື້ນຍ້ອນຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ.ຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງສູງສຸດແມ່ນຖືກກໍານົດເປັນ 40 µm, ເຊິ່ງສາມາດກວດພົບໄດ້ໂດຍການກວດສອບຂໍ້ບົກພ່ອງໃນປະຈຸບັນ eddy, ແລະຄວາມເລິກຕໍາ່ສຸດທີ່ຖືກກໍານົດເປັນຄວາມເລິກເທົ່າກັບ 0.1% ຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງສາຍ 2.5 ມມ.ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງແມ່ນຕັ້ງແຕ່ 2.5 ຫາ 40 µm.ຄວາມເລິກ, ຄວາມຍາວ, ແລະຄວາມກວ້າງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງທີ່ມີອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວຂອງ 0.1 ~ 1 ແລະອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວຂອງ 5 ~ 15 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຕົວແປ, ແລະຜົນກະທົບຂອງພວກມັນຕໍ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring ໄດ້ຖືກປະເມີນ.ຕາຕະລາງ 3 ລາຍຊື່ເງື່ອນໄຂການວິເຄາະທີ່ກໍານົດໂດຍວິທີການດ້ານການຕອບສະຫນອງ.
ປ່ຽງປ່ຽງຂອງເຄື່ອງຈັກໃນລົດຍົນແມ່ນຜະລິດໂດຍສາຍລົມເຢັນ, ການລະບາຍຄວາມຮ້ອນ, ການຍິງລະເບີດ ແລະການຕັ້ງຄ່າຄວາມຮ້ອນຂອງສາຍ OT.ການປ່ຽນແປງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໃນລະຫວ່າງການຜະລິດພາກຮຽນ spring ຕ້ອງໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາເພື່ອປະເມີນຜົນກະທົບຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານເບື້ອງຕົ້ນໃນສາຍ OT ກ່ຽວກັບຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງປ່ຽງປ່ຽງເຄື່ອງຈັກ.ດັ່ງນັ້ນ, ໃນພາກນີ້, ການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ແມ່ນໃຊ້ເພື່ອຄາດຄະເນການຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວສາຍ OT ໃນລະຫວ່າງການຜະລິດຂອງແຕ່ລະພາກຮຽນ spring.
ໃນຮູບ.10 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຂະບວນການ winding ເຢັນ.ໃນລະຫວ່າງຂະບວນການນີ້, ສາຍ OT ໄດ້ຖືກປ້ອນເຂົ້າໄປໃນຄູ່ມືສາຍໂດຍ roller feed.ຄູ່ມືສາຍສົ່ງແລະສະຫນັບສະຫນູນສາຍເພື່ອປ້ອງກັນການບິດໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການກອບເປັນຈໍານວນ.ສາຍທີ່ຜ່ານຄູ່ມືສາຍແມ່ນງໍໂດຍ rods ທໍາອິດແລະທີສອງເພື່ອສ້າງເປັນ coil spring ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງພາຍໃນທີ່ຕ້ອງການ.pitch ພາກຮຽນ spring ແມ່ນຜະລິດໂດຍການເຄື່ອນຍ້າຍເຄື່ອງມື stepping ຫຼັງຈາກການປະຕິວັດຫນຶ່ງ.
ໃນຮູບ.11a ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮູບແບບອົງປະກອບ finite ນໍາໃຊ້ເພື່ອປະເມີນການປ່ຽນແປງໃນເລຂາຄະນິດຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນ.ການກອບເປັນຈໍານວນຂອງສາຍແມ່ນສໍາເລັດສ່ວນໃຫຍ່ໂດຍ pin winding ໄດ້.ນັບຕັ້ງແຕ່ຊັ້ນ oxide ຢູ່ເທິງຫນ້າດິນຂອງສາຍເຮັດຫນ້າທີ່ເປັນເຄື່ອງຫລໍ່ລື່ນ, ຜົນກະທົບ friction ຂອງ roller feed ແມ່ນ negligible.ດັ່ງນັ້ນ, ໃນຮູບແບບການຄິດໄລ່, ມ້ວນອາຫານແລະຄູ່ມືສາຍແມ່ນງ່າຍດາຍເປັນພຸ່ມໄມ້.ຄ່າສໍາປະສິດຂອງ friction ລະຫວ່າງສາຍ OT ແລະເຄື່ອງມືກອບເປັນຈໍານວນໄດ້ຖືກກໍານົດເປັນ 0.05.ຍົນ 2D ແຂງຂອງຮ່າງກາຍແລະເງື່ອນໄຂການສ້ອມແຊມແມ່ນໃຊ້ກັບປາຍຊ້າຍຂອງເສັ້ນເພື່ອໃຫ້ມັນສາມາດປ້ອນໃນທິດທາງ X ໃນຄວາມໄວດຽວກັນກັບມ້ວນອາຫານ (0.6 m / s).ໃນຮູບ.11b ສະແດງໃຫ້ເຫັນວິທີການຈໍາລອງຍ່ອຍທີ່ໃຊ້ເພື່ອນໍາໃຊ້ຂໍ້ບົກພ່ອງຂະຫນາດນ້ອຍກັບສາຍໄຟ.ເພື່ອຄໍານຶງເຖິງຂະຫນາດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຫນ້າດິນ, ແບບຈໍາລອງຍ່ອຍຖືກນໍາໄປໃຊ້ສອງຄັ້ງສໍາລັບຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງຫນ້າດິນທີ່ມີຄວາມເລິກ 20 µm ຫຼືຫຼາຍກວ່ານັ້ນແລະສາມເທື່ອສໍາລັບຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງຫນ້າດິນທີ່ມີຄວາມເລິກຫນ້ອຍກວ່າ 20 µm.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວແມ່ນໃຊ້ກັບພື້ນທີ່ທີ່ສ້າງຂຶ້ນດ້ວຍຂັ້ນຕອນເທົ່າທຽມກັນ.ໃນຮູບແບບໂດຍລວມຂອງພາກຮຽນ spring, ຄວາມຍາວຂອງສິ້ນຊື່ຂອງສາຍແມ່ນ 100 ມມ.ສໍາລັບຕົວແບບຍ່ອຍທໍາອິດ, ນໍາໃຊ້ submodel 1 ທີ່ມີຄວາມຍາວ 3mm ກັບຕໍາແຫນ່ງຕາມລວງຍາວຂອງ 75mm ຈາກຮູບແບບທົ່ວໂລກ.ການຈຳລອງນີ້ໃຊ້ອົງປະກອບແປດໂນດຫົກຫລ່ຽມສາມມິຕິ (3D).ໃນຕົວແບບທົ່ວໂລກແລະຮູບແບບຍ່ອຍ 1, ຄວາມຍາວດ້ານຂ້າງຕໍາ່ສຸດຂອງແຕ່ລະອົງປະກອບແມ່ນ 0.5 ແລະ 0.2 ມມ, ຕາມລໍາດັບ.ຫຼັງຈາກການວິເຄາະຂອງຕົວແບບຍ່ອຍ 1, ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນຖືກນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບຍ່ອຍ 2, ແລະຄວາມຍາວແລະຄວາມກວ້າງຂອງແບບຍ່ອຍ 2 ແມ່ນ 3 ເທົ່າຂອງຄວາມຍາວຂອງຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນເພື່ອລົບລ້າງອິດທິພົນຂອງເງື່ອນໄຂຂອບເຂດຂອງຕົວແບບຍ່ອຍ, ໃນ ນອກຈາກນັ້ນ, 50% ຂອງຄວາມຍາວແລະຄວາມກວ້າງແມ່ນໃຊ້ເປັນຄວາມເລິກຂອງຕົວແບບຍ່ອຍ.ໃນແບບຍ່ອຍ 2, ຄວາມຍາວດ້ານຂ້າງຕໍາ່ສຸດຂອງແຕ່ລະອົງປະກອບແມ່ນ 0.005 ມມ.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວທີ່ແນ່ນອນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບການວິເຄາະອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດຕາມທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3.
ໃນຮູບ.12 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຜ່ກະຈາຍຂອງຄວາມກົດດັນໃນຮອຍແຕກຂອງຫນ້າດິນຫຼັງຈາກການເຮັດວຽກເຢັນຂອງ coil.ຮູບແບບທົ່ວໄປແລະ submodel 1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເກືອບຄວາມກົດດັນດຽວກັນຂອງ 1076 ແລະ 1079 MPa ຢູ່ໃນສະຖານທີ່ດຽວກັນ, ເຊິ່ງຢືນຢັນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງວິທີການ submodeling.ຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຄວາມກົດດັນໃນທ້ອງຖິ່ນເກີດຂື້ນຢູ່ຂອບເຂດຊາຍແດນຂອງຕົວແບບຍ່ອຍ.ປາກົດຂື້ນ, ນີ້ແມ່ນຍ້ອນເງື່ອນໄຂຊາຍແດນຂອງຕົວແບບຍ່ອຍ.ເນື່ອງຈາກຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນ, ແບບຍ່ອຍ 2 ທີ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານການນໍາໃຊ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມກົດດັນຂອງ 2449 MPa ຢູ່ປາຍຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນ.ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3, ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຫນ້າດິນທີ່ຖືກກໍານົດໂດຍວິທີການດ້ານການຕອບສະຫນອງແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ກັບພາຍໃນຂອງພາກຮຽນ spring.ຜົນ​ການ​ວິ​ເຄາະ​ອົງ​ປະ​ກອບ​ທີ່​ຈຳ​ກັດ​ໄດ້​ສະ​ແດງ​ໃຫ້​ເຫັນ​ວ່າ​ບໍ່​ມີ 13 ກໍ​ລະ​ນີ​ຂອງ​ຄວາມ​ບົກ​ຜ່ອງ​ດ້ານ​ໜ້າ​ທີ່​ບໍ່​ໄດ້​ຮັບ​ຜົນ​ສຳ​ເລັດ.
ໃນລະຫວ່າງຂະບວນການ winding ໃນຂະບວນການເຕັກໂນໂລຊີທັງຫມົດ, ຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໃນພາກຮຽນ spring ໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໂດຍ 0.1-2.62 µm (ຮູບ 13a), ແລະຄວາມກວ້າງຫຼຸດລົງໂດຍ 1.8-35.79 µm (ຮູບ 13b), ໃນຂະນະທີ່ຄວາມຍາວເພີ່ມຂຶ້ນ 0.72. –34.47 µm (ຮູບ 13c).ເນື່ອງຈາກຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບຊົງຕົວ V ທາງຂວາງຖືກປິດໃນຄວາມກວ້າງໂດຍການງໍໃນລະຫວ່າງຂະບວນການມ້ວນເຢັນ, ມັນຖືກປ່ຽນເປັນຮູບຊົງຕົວ V ທີ່ມີຄວາມຄ້ອຍຊັນກວ່າຂໍ້ບົກພ່ອງເດີມ.
ການຜິດປົກກະຕິໃນຄວາມເລິກ, ຄວາມກວ້າງແລະຄວາມຍາວຂອງ OT Wire Surface ຜິດປົກກະຕິໃນຂະບວນການຜະລິດ.
ນໍາໃຊ້ຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານນອກຂອງພາກຮຽນ spring ແລະຄາດຄະເນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການແຕກຫັກໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນໂດຍໃຊ້ Finite Element Analysis.ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງ.3, ບໍ່ມີຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການທໍາລາຍຂໍ້ບົກພ່ອງໃນດ້ານນອກ.ໃນຄໍາສັບຕ່າງໆອື່ນໆ, ບໍ່ມີການທໍາລາຍຄວາມເລິກຂອງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງຫນ້າດິນຈາກ 2.5 ຫາ 40 µm.
ເພື່ອຄາດຄະເນຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານທີ່ສໍາຄັນ, ຮອຍແຕກພາຍນອກໃນລະຫວ່າງການມ້ວນເຢັນໄດ້ຖືກສືບສວນໂດຍການເພີ່ມຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຈາກ 40 µm ຫາ 5 µm.ໃນຮູບ.14 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮອຍແຕກຕາມຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວ.ກະດູກຫັກເກີດຂື້ນພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງຄວາມເລິກ (55 µm), ກວ້າງ (2 µm), ແລະຄວາມຍາວ (733 µm).ຄວາມເລິກທີ່ສໍາຄັນຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານນອກຂອງພາກຮຽນ spring ໄດ້ຫັນອອກເປັນ 55 μm.
ຂະບວນການການສັກຢາ peening ສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮອຍແຕກແລະເພີ່ມຊີວິດຄວາມເມື່ອຍລ້າໂດຍການສ້າງຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອຢູ່ໃນຄວາມເລິກທີ່ແນ່ນອນຈາກຫນ້າດິນຂອງພາກຮຽນ spring;ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ມັນເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຫນ້າດິນຂອງພາກຮຽນ spring, ດັ່ງນັ້ນການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມທົນທານຕໍ່ຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງພາກຮຽນ spring.ດັ່ງນັ້ນ, ເທກໂນໂລຍີການສັກຢາຂັ້ນສອງແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຜະລິດນ້ໍາພຸທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງເພື່ອຊົດເຊີຍການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງຊີວິດທີ່ເກີດຈາກການເພີ່ມຂື້ນຂອງຄວາມຫຍາບຂອງຫນ້າດິນທີ່ເກີດຈາກການຍິງ.ການສັກຢາສອງຂັ້ນຕອນສາມາດປັບປຸງຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວ, ຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອທີ່ບີບອັດສູງສຸດ, ແລະຄວາມກົດດັນທີ່ເຫລືອຢູ່ດ້ານການບີບອັດເນື່ອງຈາກການ peening ການສັກຢາທີສອງແມ່ນປະຕິບັດຫຼັງຈາກການສັກຢາຄັ້ງທໍາອິດ peening12,13,14.
ໃນຮູບ.15 ສະແດງໃຫ້ເຫັນແບບຈໍາລອງການວິເຄາະຂອງຂະບວນການລະເບີດຂອງການສັກຢາ.ຮູບແບບ elastic-plastic ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນໃນທີ່ 25 shotballs ໄດ້ຖືກຫຼຸດລົງເຂົ້າໄປໃນທ້ອງຖິ່ນເປົ້າຫມາຍຂອງສາຍ OT ສໍາລັບການຍິງ blasting.ໃນຮູບແບບການວິເຄາະການລະເບີດຂອງການສັກຢາ, ຄວາມບົກຜ່ອງດ້ານຂອງສາຍ OT ທີ່ຜິດປົກກະຕິໃນລະຫວ່າງການລົມເຢັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນ.ການກໍາຈັດຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງທີ່ເກີດຂື້ນຈາກຂະບວນການມ້ວນເຢັນໂດຍການລະບາຍຄວາມຮ້ອນກ່ອນຂະບວນການລະເບີດຂອງການສັກຢາ.ຄຸນ​ສົມ​ບັດ​ດັ່ງ​ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​ຂອງ​ການ​ສັກ​ຢາ​ໄດ້​ຖືກ​ນໍາ​ໃຊ້​: ຄວາມ​ຫນາ​ແຫນ້ນ (ρ): 7800 kg/m3​, elastic modulus (E​) – 210 GPa​, ອັດ​ຕາ​ສ່ວນ Poisson (υ): 0.3​.ຄ່າສໍາປະສິດຂອງ friction ລະຫວ່າງບານແລະວັດສະດຸໄດ້ຖືກກໍານົດເປັນ 0.1.ການສັກຢາທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ 0.6 ແລະ 0.3 ມມໄດ້ຖືກ ejected ດ້ວຍຄວາມໄວດຽວກັນຂອງ 30 m / s ໃນລະຫວ່າງການ forging ທໍາອິດແລະທີສອງ.ຫຼັງຈາກຂະບວນການລະເບີດຂອງການສັກຢາ (ໃນບັນດາຂະບວນການຜະລິດອື່ນໆທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 13), ຄວາມເລິກ, ຄວາມກວ້າງ, ແລະຄວາມຍາວຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານໃນພາກຮຽນ spring ຕັ້ງແຕ່ -6.79 ຫາ 0.28 µm, -4.24 ຫາ 1.22 µm, ແລະ -2 .59 ຫາ 1.69. µm, ຕາມລໍາດັບ µm.ເນື່ອງຈາກການຜິດປົກກະຕິພາດສະຕິກຂອງ projectile ejected perpendicular ກັບຫນ້າດິນຂອງວັດສະດຸ, ຄວາມເລິກຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຫຼຸດລົງ, ໂດຍສະເພາະ, width ຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງແມ່ນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.ປາກົດຂື້ນ, ຂໍ້ບົກຜ່ອງຖືກປິດເນື່ອງຈາກການຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກທີ່ເກີດຈາກການເຈາະການສັກຢາ.
ໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການຫົດຕົວຄວາມຮ້ອນ, ຜົນກະທົບຂອງການຫົດຕົວເຢັນແລະການຫົດຕົວຂອງອຸນຫະພູມຕ່ໍາສາມາດປະຕິບັດກັບພາກຮຽນ spring valve ຂອງເຄື່ອງຈັກໃນເວລາດຽວກັນ.ການຕັ້ງຄ່າເຢັນເຮັດໃຫ້ລະດັບຄວາມກົດດັນສູງສຸດຂອງພາກຮຽນ spring ໂດຍການບີບອັດມັນໃນລະດັບສູງສຸດທີ່ເປັນໄປໄດ້ຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມຫ້ອງ.ໃນ​ກໍ​ລະ​ນີ​ນີ້​, ຖ້າ​ຫາກ​ວ່າ​ພາກ​ຮຽນ spring valve ຂອງ​ເຄື່ອງ​ຈັກ​ແມ່ນ​ການ​ໂຫຼດ​ຂ້າງ​ເທິງ​ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ຂອງ​ຜົນ​ຜະ​ລິດ​ຂອງ​ອຸ​ປະ​ກອນ​ການ​, ປ່ຽງ​ຂອງ​ເຄື່ອງ​ຈັກ​ໃນ​ພາກ​ຮຽນ spring plastically deforms​, ການ​ເພີ່ມ​ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ຂອງ​ຜົນ​ຜະ​ລິດ​ໄດ້​.ຫຼັງ​ຈາກ​ການ​ປ່ຽນ​ຮູບ​ແບບ​ຂອງ​ພາດ​ສະ​ຕິກ​, ພາກ​ຮຽນ spring ປ່ຽງ flexes​, ແຕ່​ຄວາມ​ເຂັ້ມ​ແຂງ​ຂອງ​ຜົນ​ຜະ​ລິດ​ທີ່​ເພີ່ມ​ຂຶ້ນ​ສະ​ຫນອງ​ການ elasticity ຂອງ​ພາກ​ຮຽນ spring valve ໃນ​ການ​ປະ​ຕິ​ບັດ​ຕົວ​ຈິງ​.ການຫມຸນອຸນຫະພູມຕ່ໍາປັບປຸງຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນແລະການຜິດປົກກະຕິຂອງປ່ຽງປ່ຽງທີ່ເຮັດວຽກຢູ່ໃນອຸນຫະພູມສູງ2.
ຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວທີ່ຜິດປົກກະຕິໃນລະຫວ່າງການຍິງໃນການວິເຄາະ FE ແລະພາກສະຫນາມຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອທີ່ວັດແທກດ້ວຍອຸປະກອນ X-ray diffraction (XRD) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບຍ່ອຍ 2 (ຮູບ 8) ເພື່ອ infer ການປ່ຽນແປງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງໃນລະຫວ່າງການຫົດຕົວຂອງຄວາມຮ້ອນ.ພາກຮຽນ spring ໄດ້ຖືກອອກແບບເພື່ອດໍາເນີນການໃນລະດັບ elastic ແລະຖືກບີບອັດຈາກຄວາມສູງຟຣີຂອງ 50.5 ມມເຖິງຄວາມສູງທີ່ເຂັ້ມແຂງຂອງຕົນ 21.8 ມມແລະຫຼັງຈາກນັ້ນອະນຸຍາດໃຫ້ກັບຄືນສູ່ຄວາມສູງຕົ້ນສະບັບ 50.5 ມມເປັນເງື່ອນໄຂການວິເຄາະ.ໃນລະຫວ່າງການຫົດຕົວຂອງຄວາມຮ້ອນ, ເລຂາຄະນິດຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງມີການປ່ຽນແປງທີ່ບໍ່ສໍາຄັນ.ປາກົດຂື້ນ, ຄວາມກົດດັນການບີບອັດທີ່ຕົກຄ້າງຂອງ 800 MPa ແລະສູງກວ່າ, ສ້າງໂດຍການຍິງລະເບີດ, ສະກັດກັ້ນການຜິດປົກກະຕິຂອງພື້ນຜິວ.ຫຼັງຈາກການຫົດຕົວຂອງຄວາມຮ້ອນ (ຮູບ 13), ຄວາມເລິກ, ຄວາມກວ້າງ, ແລະຄວາມຍາວຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງພື້ນຜິວແຕກຕ່າງກັນຈາກ -0.13 ຫາ 0.08 µm, ຈາກ -0.75 ຫາ 0 µm, ແລະຈາກ 0.01 ຫາ 2.4 µm, ຕາມລໍາດັບ.
ໃນຮູບ.16 ປຽບທຽບການຜິດປົກກະຕິຂອງຮູບ U ແລະຮູບ V ຂອງຄວາມເລິກດຽວກັນ (40 µm), width (22 µm) ແລະຄວາມຍາວ (600 µm).ການປ່ຽນແປງໃນຄວາມກວ້າງຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ U ແລະຮູບ V ແມ່ນຂະຫນາດໃຫຍ່ກວ່າການປ່ຽນແປງຂອງຄວາມຍາວ, ເຊິ່ງເກີດຈາກການປິດໃນທິດທາງຄວາມກວ້າງໃນລະຫວ່າງຂະບວນການມ້ວນເຢັນແລະການສັກຢາລະເບີດ.ເມື່ອປຽບທຽບກັບຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ U, ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃນຄວາມເລິກຂ້ອນຂ້າງຫຼາຍແລະມີຄວາມຊັນຫຼາຍ, ແນະນໍາວ່າວິທີການແບບອະນຸລັກສາມາດປະຕິບັດໄດ້ເມື່ອນໍາໃຊ້ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V.
ພາກນີ້ປຶກສາຫາລືກ່ຽວກັບການຜິດປົກກະຕິຂອງຂໍ້ບົກພ່ອງເບື້ອງຕົ້ນໃນສາຍ OT ສໍາລັບແຕ່ລະຂະບວນການຜະລິດປ່ຽງປ່ຽງ.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງສາຍ OT ເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນໃຊ້ກັບພາຍໃນຂອງປ່ຽງປ່ຽງບ່ອນທີ່ຄວາມລົ້ມເຫຼວຄາດວ່າຈະເກີດຈາກຄວາມກົດດັນສູງໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານຂອງພາກຮຽນ spring.ຂໍ້ບົກພ່ອງດ້ານຮູບຊົງຕົວ V ທາງຂວາງຂອງສາຍ OT ເພີ່ມຂຶ້ນເລັກນ້ອຍໃນຄວາມເລິກແລະຄວາມຍາວແລະຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນຄວາມກວ້າງເນື່ອງຈາກການງໍໃນໄລຍະ winding ເຢັນ.ການປິດໃນທິດທາງຄວາມກວ້າງແມ່ນເກີດຂື້ນໃນລະຫວ່າງການສັກຢາໂດຍມີການຜິດປົກກະຕິເລັກນ້ອຍຫຼືບໍ່ມີສັງເກດເຫັນໃນລະຫວ່າງການຕັ້ງຄວາມຮ້ອນສຸດທ້າຍ.ໃນຂະບວນການມ້ວນເຢັນແລະການສັກຢາ peening, ມີການຜິດປົກກະຕິຂະຫນາດໃຫຍ່ໃນທິດທາງ width ເນື່ອງຈາກການຜິດປົກກະຕິຂອງພາດສະຕິກ.ຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ V ພາຍໃນປ່ຽງປ່ຽງແມ່ນປ່ຽນເປັນຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງຮູບ T ເນື່ອງຈາກຄວາມກວ້າງຂອງການປິດໃນລະຫວ່າງຂະບວນການມ້ວນເຢັນ.